- •Оценка влияния на чувствительность защит
- •3. Распределение мощности прямой, обратной и нулевой последовательности при различных видах кз и обрыве провода. Возможные области применения рнм в рза, преимущества и недостатки.
- •5. Круговые диаграммы полных сопротивлений. Методика построения. Основные уравнения. [л3 2.1-2.5]
- •7. Векторные диаграммы токов и напряжений в начале линии при изменении сопротивления в месте повреждения при разных видах кз. Влияние двустороннего питания. [л3 2.8; л9 15.8]
- •Что такое мтз?
- •Что такое бтн?
- •Выявление броска тока намагничивания
- •Способы повышения чувствительности защит
- •10. Максимальная токовая защита: Логическая селективность в радиальной сети. Логическая защита шин. [л6 4.2.6; л2 7.2,7.3;]
- •Структура лзш
- •Замыкание на присоединении (вне зоны действия лзш)
- •Замыкание на шинах 6-35 кВ (в зоне действия лзш)
- •Параллельная схема лзш
- •Последовательная схема лзш
- •Недостатки лзш
- •Примеры кольцевых сетей, в которых можно обеспечить селективность (практика 4-го курса рз)
- •Пример кольцевой сети, в которой нельзя обеспечить селективность (практика 4-го курса рз)
- •12. Направленная максимальная токовая защита. Встречно-ступенчатый принцип выбора уставок. Кольцевая сеть с одним источником питания (Выбор уставок защит, определение зоны каскадного действия).
- •14. Выбор параметров срабатывания тзнп одиночных линий радиальной сети 110-220 кВ с односторонним питанием. [л2 5.9; л1 раздел д]
- •15. Выбор параметров срабатывания тзнп одиночных линий 110-500кВ с двусторонним питанием без ответвлений; [л2 5.9; л1 раздел б]
- •I ступень
- •II ступень
- •III ступень
- •17. Особенности выбора параметров срабатывания тзнп параллельных линий 110-500 кВ с двусторонним питанием без ответвлений.
- •1) Режим нагрузки
- •2) Режимы качаний и асинхронного хода
- •19. Особенности расчета дистанционных защит одиночных линий 110-330 кВ; [л2 6.1-6.5, 6.15 ;л4 5.А ].
- •20. Особенности расчета дистанционной защиты двух параллельных линий 110 -330 кВ; [л2 6.1-6.5, 6.12, 6.10, 6.15 ;л4 5.Б; л3 6.9 ]
- •21. Особенности расчета дистанционной защиты одиночных и параллельных линий 110-220 кВ с ответвлениями. [л2 6.1-6.5, 6.15 ;л4 5.В ]
- •Принципы действия схем направленных защит с вч блокировкой
- •1. Схема с пуском от ненаправленных по (для одного полукомплекта)
- •2. Схема с пуском, контролируемым онм (для одного полукомплекта)
- •3. Схема с пуском, осуществляемым самим онм (для одного полукомплекта)
- •26. Использование канала связи с Дистанционными защитами и тзнп. [л6 8.2]
- •Виды защит с обменом быстродействующих сигналов
- •1. Защиты на основе контроля приема отключающих сигналов (с обменом отключающих сигналов)
- •2. Защиты на основе обмена разрешающими сигналами
- •3. Защиты с разрешающим сигналом при слабом питании (с эхо-сигналом)
- •4. Защиты на основе обмена блокирующими сигналами Непосредственный обмен блокирующими сигналами
- •*Обмен деблокируемыми сигналами
- •Фазовые соотношения токов при повреждениях в защищаемой зоне
- •Фазовые погрешности при внешних коротких замыканиях
- •30. Дифференциальная защита линии с волоконно-оптическим каналом связи.[л12 сл.2-7,13,15-23,25-37; л6 6.5.2]
- •Общие принципы построение диф. Защиты от Siemens:
- •Составляющие тока небаланса дифференциальной защиты.
- •1. На реальной неповрежденной линии диф.Ток равен емкостному рабочему току линии (ic).
- •2. Погрешности тт.
- •3. Погрешности, связанные с сигнальными ошибками (ошибки искажения сигнала).
- •4. Ошибки (погрешность) синхронизации (Sync-Errors).
- •Принцип работы дифференциальной защиты
II ступень
Ток срабатывания второй ступени защиты (отсечки с выдержкой времени) выбирается по условиям:
а) отстройки от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты п р и замыкании на землю за предыдущим автотрансформатором на стороне его смежного напряжения (примыкающей к сети с глухозаземленной нейтралью);
б) согласования с первой ступенью защиты предыдущей линии или защиты от замыканий на землю предыдущего автотрансформатора, установленной на стороне смежного напряжения (последнее производится вместо условия «а» в случае, если это необходимо для повышения чувствительности защиты);
в) отстройки от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме, возникающем в цикле ОАПВ на защищаемой или предыдущей линии, а также в длительном неполнофазном режиме на предыдущей линии.
Отстройка от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме в цикле ОАПВ на защищаемой или предыдущей линии, по п. «в» не требуется, если выдержка времени рассматриваемой второй ступени защиты превышает время неполнофазного режима в цикле ОАПВ; отстройка от тока в неполнофазном режиме в цикле ОАПВ на защищаемой линии не требуется также, если предусматривается вывод из действия рассматриваемой ступени на время цикла ОАПВ. В целях повышения чувствительности может оказаться целесообразным согласовывать вторую ступень не с первой (по п. «б»), а со второй ступенью защиты предыдущей линии (рис. 3, характеристика защиты 5). (как я понял, ввиду этих условий и не вводится ток срабатывания II ступени по пункту в))
Выдержка времени второй ступени защиты должна быть согласована с выдержками времени ступеней защит предыдущих элементов, с которыми производится согласование, — линий (рис. 3, характеристики защит 1, 3, 5 и 7) или автотрансформаторов — с учетом выдержки времени устройства резервирования при отказе выключателей (УРОВ).
В случаях, когда выдержка времени второй ступени защиты не превышает 1–1,5 с, выбранный по рассмотренным выше условиям ток срабатывания второй ступени защиты проверяется в соответствии с указаниями, приведенными в п. 8, по условию отстройки от тока небаланса в нулевом проводе трансформаторов тока при качаниях или асинхронном ходе. Следует отметить, что указанное условие может оказаться расчетным в весьма редких случаях.
Ток срабатывания второй ступени защиты, выбираемый по условию «а», определяется по выражению
(3)
где — максимальное значение периодической составляющей утроенного начального тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты при замыкании на землю за автотрансформатором противоположной подстанции на стороне его, примыкающей к сети с глухозаземленной нейтралью; — коэффициент отстройки, принимаемый равным: 1,3 — для линии 330—500 кВ при использовании реле типа РТ-40; 1,2 — для всех остальных случаев.
Ток срабатывания второй ступени защиты, выбираемый по условию «б», определяется по выражению
(4)
где — расчетный ток — максимальное значение периодической составляющей утроенного начального тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки рассматриваемой защиты при замыкании на землю в конце зоны, защищаемой той ступенью защиты предыдущего элемента, с которой производится согласование; — коэффициент отстройки, учитывающий погрешность реле и необходимый запас, принимается равным 1,1.