- •Введение
- •1 Область применения титановых сплавов
- •2 Литейные свойства титановых сплавов
- •3 Плавильно-заливочное оборудование
- •4 Формовочные материалы для титанового литья
- •5 Стационарная заливка форм
- •6 Заливка форм под повышенном давлении
- •7 Литье под давлением
- •8 Центробежное литье
- •9 Изостатическое прессование
- •10 Изотермическая штамповка
- •11 Ротационное деформирование
- •12 Формообразование листовых деталей
- •13 Сверхпластическое формование листовых деталей
- •14 Качество титановых отливок
- •14.2 Качество поверхности отливок
- •14.3 Плотность отливок
- •14.4 Точность отливок
- •15 Контроль отливок и исправление дефектов
- •Конструкция лопаток и технические условия на их изготовление.
- •1.2 Особенности производства лопаток гтд
- •1.3 Анализ изготавливаемой конструкции на технологичность
- •1.3.1 Обоснование выбора материала конструкции и его характеристика.
- •1.3.2. Применение титановых сплавов для изготовления лопаток компрессора.
- •1.3.3 Технологические особенности штамповки лопаток.
- •1.3.4 Механическая обработка штампованных лопаток.
- •1.3.5 Финишно – упрочняющая обработка лопаток компрессора из титановых сплавов.
- •Классификация методов упрочнения
- •1.4 Разработка технологического процесса упрочнения на установке вита.
- •1.4.1 Физико-химические основы ионной имплантации
- •Менее длителен процесс легирования при высокой однородности распределения имплантированного вещества по поверхности;
- •1.4.2 Закономерности испарения и конденсации металлов в вакууме при нанесении покрытий.
- •Методы создания защитных покрытий в вакууме
- •1.5 Источники плазмы для вакуумной
- •1.5.1 Разряды, используемые в источниках плазмы
- •2.3.2 Устройство и принцип работы источника плазмы «пинк»
- •1.5.2 Обоснование выбора технологических режимов обработки
- •1.5.3 Описание технологического процесса и документирование.
- •2 Конструкторская часть.
- •2.1.1 Принцип работы и краткое описание установки «Вита»
- •2.1.2 Основные узлы вакуумной установки вита
- •2.1.3 Мероприятия по модернизации установки
- •2.1.4. Обоснование технологического задания на модернизацию вита.
- •2.1.5 Проектирование узла «Крышка водоохлаждаемая»
- •2.1.5.1 Расчет толщины крышки.
- •2.1.5.2 Кинематический расчет механизма вращения.
- •2.1.5.3 Проектирование узла «Вращатель»
- •2.1.6. Точностной расчет приспособления.
- •2.1.8 Расчет подшипников качения
- •Заключение
- •Список литературы
2.1.5.1 Расчет толщины крышки.
В процессе работы камера вакуумируется, остаточное давление можно считать равным нулю. Необходимо рассчитать толщину крышки, обеспечивающую отсутствие деформаций. Поскольку деформация крышки может повлечь за собой разгерметизацию камеры, что представляет опасность жизни и здоровью людей, берем достаточно большой коэффициент запаса s=3. Исходные данные для расчета приведены в таблице 3.1.
Рисунок 3.6 – Эскиз крышки для расчета ее толщины
Таблица 2.1.5.1.1 – Исходные данные для расчета толщины крышки
Размеры элементов конструкции (рисунок 3.6) |
a |
0,16 м |
b |
0,35 м | |
d |
0,35 м | |
Коэффициент Пуассона для стали |
|
0,3 |
Распределенная нагрузка, действующая на крышку |
q |
105Па |
Предел текучести материала при 20 С |
0,2 |
225 МПа |
Коэффициент запаса |
s |
3 |
В рамках настоящего расчета крышку условно можно представить в виде круглой пластинки с круглым отверстием в центре опертую по периметру и нагруженную распределенной силой q равной атмосферному давлению по всей поверхности и силой P приложенной по периметру центрального отверстия равной силе давления атмосферы на площадь круга диаметром d (рисунок 3.7).
Рисунок 3.7 – Расчетная схема
Максимальные напряжения в пластинке, вызываемые действием силовых факторов q и P при =0,3 определяются по формулам [30]:
max I = k q a2 / h2, (3.1)
max II = k P a2 / h2, (3.2)
где k – коэффициент, зависящий от схемы нагружения и соотношения a и b, определяемый по таблице в [30]. Для рассчитываемых схем нагружения и соотношения a/b=0,35/16=2,2 коэффициент k1,5. Из формул (3.1) и (3.2) находим суммарное напряжение, возникающие в конструкции.
max = max I + max II =
= k q a2 / h2 + k P a2 / h2 =
= k / h2 (q a2 + P). (3.3)
Отсюда выводим формулу для расчета необходимой толщины пластинки при заданном допускаемом напряжении []:
. (3.4)
Сила Pравна силе давления атмосферы на круг диаметромd:
P = q ( d2 / 4) = (3.5)
= 105(3,140,352/ 4)9600 Н.
Допускаемое напряжение
[] =0,2/ s = (3.6)
= 225 / 3 = 75 МПа.
Тогда необходимая толщина крышки
(3.7)
= 21 мм
Окончательно принимаем нормальный размер h=20 мм.
Изготовленная крышка с установленным на ней плазмогенератором «ПИНК» представлена на рисунке 3.8.
Рисунок 3.8 – Изготовленная крышка
с установленным плазмогенератором «ПИНК»
2.1.5.2 Кинематический расчет механизма вращения.
Устройство подачи деталей к месту обработки представляет собой планетарный механизм (рисунок 1). Вращение от двигателя передается на водило Н. Водило, представляющее собой диск, несет 36 сателлитов в 12 группах. Каждая группа состоит из трех сателлитов, один из которых (центральный) перекатывается по неподвижному колесу Z2, а два других сопряжены с первым (см. вид А на рис. 1). Таким образом сателлиты на которых расположены обрабатываемые детали, участвуют одновременно в двух движениях: вращении вокруг своего центра, вместе с водилом вращаются вокруг центра колеса Z2.
Рисунок 1. Схема планетарного механизма.
Применение данной схемы обусловлено технологической необходимостью нанесения покрытия на всю поверхность изделия и потребностью в увеличении числа обрабатываемых за один цикл деталей.
Числа зубьев колес Z1и Z2 определим исходя из габаритов камеры, так как они определяют размер водила, и условий нанесения покрытия. Детали находятся в эффективном потоке плазмы ¼ часть оборота водила. Поток плазмы имеет непостоянную плотность по сечению, то для более равномерного нанесения слоя покрытия на ¼ оборота несущего диска должно приходиться два или более оборотов сателлита, но при этом увеличивается их скорость вращения, что неблагоприятно сказывается на структуре покрытия. Наиболее оптимальным является два оборота сателлита, что и реализовано в данном приспособлении.
Получаем, что частота вращения водила должна быть в восемь раз меньше частоты вращения сателлитов (2/(1/4)=8), соответственно число зубьев сателлитов Z1 должно быть в семь раз меньше числа зубьев неподвижного колеса Z2. Это можно видеть, если провести кинематический анализ механизма.
Передаточное отношение обращенного механизма вид :
; (1)
где - частота вращения сателлитов, об/мин;
- частота вращения колеса Z2=0;
- частота вращения водила, об/мин.
Частоту вращения сателлитов выразим из формулы (1):
; (2)
Используя полученное ранее отношение частот вращения из формулы (2) находим, что отношение чисел зубьев равно семи: