- •Введение
- •1.Теоретическая часть
- •1.1. Фазовый состав свежеотформованного бетона
- •1.2. Физико-химические процессы, происходящие в бетоне при тво
- •1. Адсорбция воды зерном цемента.
- •1.3. Понятие о внешнем и внутреннем тепло-, массообмене и градиентах при тво
- •Внешний тепло - и массообмен при нагреве бетона
- •Внешний тепло – и массообмен при изотермической выдержке
- •Внешний тепло - и массообмен при охлаждении
- •Внутренний тепло - и массообмен при тво Понятие о градиентах температуры и влагосодержания
- •1.4. Частные потоки массы при внутреннем тепло – и массообмене
- •Уравнение плотности суммарного потока массы. Уравнение распространения теплоты при массообмене
- •1.5. Изменение влагосодержаний, температур и давлений при тво
- •2.Расчетная часть
- •Технологический расчёт
- •1.1.Суточная оборачиваемость кассетной установки:
- •2.9. Площадь изолированных наружных стен кассеты
- •2.1.7. Потери тепла неизолированной поверхностью кассеты:
- •Тепловой баланс кассетной установки за период работы
- •3. Расчёт пароструйного эжектора кассетной установки
- •3.1. Определение площади сечения выходного рабочего сопла
- •3.1.1. Отношение давлений рабочего пара в выходном сечении рабочего сопла к давлению рабочего пара на входе в эжектор
- •3.1.2. Скорость истечения пара из рабочего сопла
- •3.1.3. Площадь выходного сечения сопла
Тепловой баланс кассетной установки за период работы
Наименование статей |
Количество тепла | |
кДж/период |
% к итогу | |
Приход тепла -от экзотермических реакций цемента -с паром Всего
Расход тепла -на нагрев сухих составляющих в бетонной смеси -на нагрев воды в бетонной смеси -на нагрев арматуры в изделиях -на нагрев металла тепловых секций и разделительных листов рабочих отсеков -потери тепла изолированной поверхностью крайних стенок кассеты -потери тепла неизолированной поверхностью кассеты -на нагрев изолированных стенок кассеты -потери тепла с конденсатом -потери тепла через неплотности Всего Невязка баланса |
1768274,043 10736734,41 12505008,45
4045204,8 1659042 26460 3625689,6
4653,16
194585,57
17870,4 1236229,693 1695273,225 12505008,45 0 |
14,14 85,86 100,00
32,35 13,27 0,21
28,99
0,04
1,56 0,14 9,89 13,56 100,00 0,00 |
3. Расчёт пароструйного эжектора кассетной установки
Пароструйный эжектор (рис.2) состоит из следующих частей: корпуса 1, образующего приёмную камеру, куда поступает паровоздушная смесь, отбираемая из тепловых секций кассеты; рабочего сопла 2, находящегося в приёмной камере, и примыкающего к ней диффузора 3. Диффузор образуется двумя обратными конусами с переходной цилиндрической частью – горловиной и находится на одной оси с рабочим соплом. Камера смешения 4 начинается сразу по выходе сопла в сечении 1 – 1. Конец камеры смешения и начало камеры сжатия – в сечении 2 – 2. В сечении 4 – 4 - конец камеры сжатия, сечение 3 – 3 – переход цилиндрического участка диффузора к расходящемуся конусу диффузора.
Для расчёта принимаем следующую систему условных обозначений. Все величины, относящиеся к рабочему пару имеют индекс ( ! ). Величины, относящиеся к отбираемой паровоздушной смеси – индекс ( !! ). Отсутствие индексов в обозначениях показывает, что величины относятся к смеси потоков. Величины, относящиеся к отдельным составляющим смеси, имеют внизу индексы: (п)- для пара и (в)- для воздуха , например Рп !!. Vп !! и т.д. Потоки в сечениях эжектора отличаются цифровыми индексами, соответствующими номеру сечения – 1, 2, 3, 4, которые ставятся внизу обозначения величин, например Р2 , w1 ! и т.д. Потоки при входе в эжектор обозначены индексом (о). Площади сечений эжектора имеют обозначения f1, f2, f3, f4.
Рис. 2 Схема
пароструйного эжектора
Исходные данные. Секундный расход рабочего пара принимается из ранее произведённого расчёта - g! с = 0,2 кг/с. Давление пара при входе в рабочее сопло Р! о = 0,16 МПа. Давление пара при выходе из рабочего сопла
Р !1 = 0,15 МПа. Отношение количества пара, находящегося в отбираемой паровоздушной смеси, ко всему её количеству l = 0,47. Температура отбираемой паровоздушной смеси t!! о = 63оС. Степень повышения давления в диффузоре b= 1,05.