- •Содержание.
- •1.Компоновка затвора.
- •1.2.Конструктивная схема двухригельного затвора.
- •1.3 Компоновка продольной связевой фермы.
- •1.4 Геометрическая компоновочная схема поперечной фермы-диафрагмы.
- •2.Проектирование стальной обшивки и стрингера.
- •2.1. Расчётная схема работы обшивки.
- •2.2 Определение расчётного пролёта обшивки.
- •2.3. Подбор поперечного сечения стрингеров.
- •3.Проектирование ригеля сплошного сечения.
- •3.2. Назначение размеров поперечного сечения ригеля.
- •3.3. Поверочный расчет прочности и жесткости составной балки-ригеля.
- •3.4.Расчет сварных поясных швов.
- •3.5.Конструкция ригеля.
- •4.Расчет и конструирование поперечной фермы-диафрагмы.
- •4.1. Расчётная схема фермы-диафрагмы.
- •4.2.Подготовка исходной информации.
- •4.3. Статический расчёт фермы-диафрагмы.
- •4.4.Подбор сечений стержней поясов и решётки.
- •4.5.Конструирование фермы диафрагмы.
- •5. Опорно-ходовое устройство затвора.
- •5.1. Подбор сечения вертикальной опорной стойки.
- •5.2. Выбор типа ходовых колёс и их расчёт.
- •5.3. Контурное уплотнение плоского затвора.
3.4.Расчет сварных поясных швов.
Сводится к определению размера катета сварного шва.
Определим требуемую величину катета сварных швов, прикрепляющих стенку к полкам ригеля:
;
где Rwf = 200 МПа – расчетное сопротивление сварного шва, определяемое по
табл. 4.1 [ ];
βf = 0,7 – коэффициент, выбираемый по табл. 4.2;
γwf = 1, γc = 1 – коэффициенты условий работы сварного шва и конструкции.
Sf - статический момент сдвигаемой части сечения-полки:
.
.
Окончательно по табл. 4.3 [ ] принимаем Kf = 9 мм.
3.5.Конструкция ригеля.
По результатам расчётных данных пунктов 3.2-3.4 вычерчивается конструкция ригеля в трёх проекциях(см. формат А1) с указанием основных размеров составной балки.
Ферму запроектируем
таким образом, чтобы узлы, расположенные
на напорном поясе фермы совпадали с
расположением стрингеров, тогда нагрузка
от стрингеров будет передаваться в
узлах фермы. Сетку фермы запроектируем,
чтобы в основе лежали треугольники.
Высота фермы-диафрагмы
принимается равной разности между
высотой сечения ригеля и высотой
сечения (профиля) стрингера, т. е:
hд
= h – hст
= 1,86-0,18=1,68 м.
Определяем узловые
нагрузки Pi
по формуле:
Pi
= qcт.i
· b.
P0
= q0
· b=52,99*2,9=153,671
кН;
P1
= q1
· b=99,9*2,9=289,71
кН;
P2
= q2
· b=80,78*2,9=
234,262 кН;
P3
= q3
· b=66,8*2,9=193,72
кН;
P4
= q4
· b=61,28*2,9=177,712
кН;
P5
= q5
· b=69,5*2,9=201,55кН;
P6
= q6
· b=47,41*2,9=137,489
кН;
Р7=
q7
· b=35,5*2,9=102,95
кН;
P8
= q8
· b=27,09*2,9=78,561
кН;
Р9=
q9
· b=15,64*2,9=45,356
кН;
P10=q10·b=0.00*2.9=0.00
∑Pi=1513
кН
Условная погонная
нагрузка на ригели:
нижний
верхний
Сосредоточение
нагрузки от ригелей на ферму: Ppi=qpi*b
Ppн=137,5*2,9=398,8
кН
Ррв=67,1*2,9=194,6
кН
проверка правильности
подсчета узловых нагрузок на
ферму-диафрагму:
Полное гидростатическое
давление воды на панель затвора=2088 кН
Неточность:
4.Расчет и конструирование поперечной фермы-диафрагмы.
4.1. Расчётная схема фермы-диафрагмы.
Опорные реакции фермы определяем из условия равенства моментов всех сил относительно одной из опор.
Уравнение для определения опорной реакции в нижнем ригеле
ΣM 1= 0:
Адн=(+
+)/3,6=1161,7кН
Уравнение для определения опорной реакции фермы в верхнем ригеле (см. рис.)
ΣM 2= 0
Авд=(-153,7*1,8-289,7*0,9±398,8*0,00+234,3*0,96+193,7*1,74+177,7*2,54+201,6*3,34+194,6*4,6+137,5*5,72+103*6,7+78,6*7,76+45,4*8,95+0,00*10,4)/3,6=940,4кН
- условие выполнено.
4.2.Подготовка исходной информации.
Составляем основную систему фермы-диафрагмы, которая приведена на рис. 4.1. Нумеруем узлы и стержни поясов, и решётки фермы.
Матрица начальных и конечных узлов фермы.
Табл. 1
№стержня |
С1 |
С2 |
С3 |
С4 |
С5 |
С6 |
С7 |
С8 |
С9 | ||||
№узлов |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 | ||||
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 | |||||
№стержня |
С10 |
С11 |
С12 |
С13 |
С14 |
С15 |
С16 |
С17 |
С18 | ||||
№узлов |
2 |
3 |
3 |
4 |
4 |
5 |
5 |
6 |
6 | ||||
17 |
17 |
16 |
16 |
15 |
15 |
14 |
14 |
13 | |||||
№стержня |
С19 |
С20 |
С21 |
С22 |
С23 |
С24 |
С25 |
С26 |
С27 | ||||
№узлов |
7 |
7 |
8 |
8 |
9 |
1 |
17 |
16 |
15 | ||||
13 |
12 |
12 |
11 |
11 |
17 |
16 |
15 |
14 | |||||
№стержня |
С28 |
С29 |
С30 |
С31 | |||||||||
№узлов |
14 |
13 |
12 |
11 | |||||||||
13 |
12 |
11 |
10 |
Координаты узлов фермы x, y в мм:
Табл. 2
№ |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
x |
0 |
900 |
1800 |
4340 |
6400 |
7520 |
8500 |
9560 |
10750 |
12200 |
10750 |
9560 |
8500 |
7520 |
6400 |
1800 |
900 |
y |
1680 |
1680 |
1680 |
1680 |
1680 |
1680 |
1680 |
1680 |
1680 |
1680 |
1245 |
888 |
570 |
276 |
0 |
0 |
843 |
Количество узлов фермы - 17.
Количество стержней фермы - 31.
Величина внешних сил, приложенных в узлах №3,4 фермы. Силы Р2,Р3 переносим в узлы №3 и №4 обратно пропорционально плечам "а" и " b" ее расположения:
Ra*2.54-P2*1.58-P3*0.8=0
Ra=(234*1.58+194*0.8)/2.54=206.7
-Rb*2.54+P2*0.96+P3*1.74=0
Rb=(234*0.96+194*1.74)/2.54=221.3
Ra+Rb=P2+P3=206.7+221.3=234+194=428
Сила, приложенная в узле №3: Pр.н.+Ra=399+206.7=605.7кН
Сила, приложенная в узле №4: P4.+Rb=177.7+221.3=399 кН
Величина внешних сил в узлах фермы:
Табл.3
№узла |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
Рi кН |
-153,7 |
-289,7 |
-605,7 |
-399 |
-194,6 |
-103 |
-78,6 |
-45,4 |
-4 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
221,3 |
206,7 |
0 |