Курсовой ТПНГ

3. ВЫБОРОБОСНОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙСХЕМЫАВТ

ПозаданиюкурсовойаботыанаАлейскойнефтиизанеобхо		димовыбрать
такуютехнологическуюсхемуАВТ,котораясмбыглабеспечитьполучение
следующфракц: ийх	сухойгаз;
•
•	реф(.Слюкср	3-С4);
•	бензиновыефракции;
•	дизельнуюфракцию;

• узкиемасляныефракции;

• гудронвыше( 560ºС).

Расчетмощностьустановкисоставлая

яетмлн6.тоннефтивгодили

735,29т/чп(работеустановки340

рабочих днейвгоду).

Рассмотрпутейвыборасхпервичноймыниепереработкинефтиудобно

провестираздельнопо

блокамАВТ.

3Блок.1ЭЛОУ

КомбинированиеАВТсЭЛОУпозволяет

эффективнееиспольз

овать

энергетическиересурсы,

снизитьрасходэлектроэнергии

топлива.

Врезультате

резкосокрапитальныещз ютсятратысебестпродукции,увеличимостьвается

произвотруда. ительность

ВблокеЭЛОУдляполученияобессоленнойнефтисодержание

мхлористых

солей менеемг/л1

пристепобениссоливакаждойступени95%я

устанавливаетсядвеступоб ссоливания.

Содержаниехлористыхсолейв

Алейскойнефтисоставляетмг/44табл.( Тогда1).

послепервойступени

обессоливаниянефтьбудетсодержат

ь

44 − 44 ∙ 0,95 = 2,2 мг/л

хлористыхсолей,а

послевторойступениихколичебудетдост2,2игатьво

[5]:

.

Концентрацияхлористыхсолейвводе,находящейсявсыройнефти

!

44

−2,2 ∙ 0,95 = 0,11 мг/л

– массдоляв внефтиваяды

где0,8242 –

относительнаяп

лотностьнефти; 0,0037

=

0,8242 ∙ 0,0037

= 14428,41 (мг л),

(табл. 1).

Концентрацияхлористыхсолейвводе,нахв дящбессоленнойнефти: йся

			!		1	= 1213,3 (мг/л),
где1	– содержаниехлористыхсолейв =			0,8242 ∙ 0,001
содержаниев		одывобессоленнойнефти,мас				с.доли.
			обессоленнойнефти,			мг/л ; 0,001 –
	Дляпонижения		концентрации хлористыхсолейвводеподаютпромывную
воду.	Расхпромывнойддыпределяетсяизуравнения:				3 !
гдеВ	– расхпроводымывной,л/				1 + = !,
					нефти.

12

=

!

− 1 =

14428,41

− 1 = 10,89

л/м

!

.

Такимоб,рапрсхзом

1213,3

водымывнойсоставляет1

,09 %об.нанефть.

Обычнопромывнуюводуподаютсизбытком50

!

-200%Вданномслучае.

принимаетсярасховодымывной

1,8% об.

нанефть.

Дляуменьшения

неутилизируемых

отхсо(дов

леныестоки)свежая

промывнаявода

подаетсятолькововторуюступобессоливань,дренажнаия

водаизэлектродегидратороввторойступенипоступает

ектродегидраторы

первойступени,..

применяетсяциркуляцияводы.

Дренажныеводыизэлектродегидратор

овсбрасываютсяспециальную

емкдляостьтстоя,ап слетстоя

– вканализациюсол

еныхводидалеена

очистныесооружения.Деэмульгатор

неионогенного типаподаётсявколичестве

8г/т

нефтиввиде2%водногораствора

(400г/т)

наприёмсырьевогонасо

саиз

специальной емкости.

СхемаблокаЭЛОУдляодногопотока

нефтипредставлена

рисунке 1.

	Рис. 1 – СхемаблокаЭЛОУ
1, 2 — электродегидраторы1		-ойи2 -ойст упени; 3		— емкостьсоленойводы;
I — сыраянефть;	II — обезвожобессоленнаяи нефть;				III —	раствор
деэмульгатора;	IV — свежаявода;	V — соленвод2 ая		-ойступени;	VI — соленая
вода1 -ойступени.
		3Бл.2колоннк
	3.Атмосферныйблок2.1
Существуют различные вариатехнсхемтыологических					данного	блока,
опретдгоехниколяющие	-экономические показатели:асс, ртименттбор
качедис,атвоиллятовакжеудельныеэнергозатраты.
НатерриторииСНГатмосфблокпревдорныйставленновном
двухколиспол, частьгданбноменигазотбираютсяиинавпервойпоходу
нефтиколонне,азатемотбенз	иненнаянефтьразделяетсясветлыедистилляты
основнатмосферк .Залонйрубежомтакаянсхемаой				– редкость, иатмосферный
блок,каправило,одноколон.Сравнительноценкаэтихдвухсыйпокем, азалая
чтовсхемеотбензинивающейколдлятборнн			азадабензиновойфракцииной
науровне85%потенциалатребуетсябольшрасхдополнительногойтепла,

13

подвго«струейдимогоряч»Врезульт. за епланаттеымосферную
перегондвухколоннойпри схемепримернона 10					-11%больше,чемпо
одноколоннойсхеме.
Недостаток	одноколоннойсхем			ысостоитвтом,что	всянефть,включая
растворнейгазилегкиефракциинный,поступаетводнуатмосферколон, ную
чтребуоувелеедитченияаметконденсацииповерхностидля
газобензиновыхпаров,выходящихсве				рхуэтколонный.
Компромисснымрешедвухколоннойниемждуодноколоннойсхемами
являсхспредваритматсяиспарнефтиспарителельнымем					-сепа.Пратореи
этом,паровнаправляютфазу бензинколонну,гдепрововуюразделениеят
нагаз,бензинову	фракциютяжелыйостаток.Жидфазнагрвпяеиваетсячи
поступаетватмосферколон.Вэтужеколоннувкачествеюхолодного
орошенияподаетсятяжелыйостатокизбензиновойколонны.Главное
преимущестакойсхемысостоитвтом,чтонаректификациво					юдляотделения
бензинапоступаетневсянефтолько, еечасть,гдеб сосредоточеннзин
(паровфаз)Из.этогоаследуютядваположительныхмомента:
1)диаметрбензиновойколонвысотаее ачительноменьше
отбензинивающей;
2)возмпотдводажность				еплавбензинколоннучерезрибойлервуюпри
болеенизкихт мперазасч тгенертеплураходногоизциркуляционныхции
орошенийатмосферколон. ныой				[6]
Принивариантатмоаемблокасотбензинивающейферосновнойго
атмосферколон. намиой		Оннаиболее гибкийработоспособныйпризначительном
изменениисодержабензиновыхфракцийрастворенныхиягаз.К ррозионно						-
агрессивныевеществаудаляютсячерверхперз				войкол,т.е.оснкоывнаялонна
защищенаоткоррозии.	Посколькутакаясхемараспространен				анатерриторииСНГ,
тонесостатруданайтивысококвалитспецдляееиалистовфицированных
эксплуатации.
ВотбензинивающейколоннеК				-1дистиявляетсяфракциялятом		Газ–140°С,
котсоизстоитрая100%фракции				Газ–70°Си40%потенциальногосодержания
фракции 70–140°С.
ВколоннахК	-1 иК	-2установлклапантар,которыенылкиэффективно
работаютвширокоминтерваленагрузок.				Принимаемк	оличествотарелокколонне
К-1 – 25,вколоннеК	-2 – 45.
В К–1и К-2применяетсяосторое				ошение (кратностьорошенияв		обеих
колоннах равнаИзбыточное3.теплоколонныК					-2 отводитсядвумя
циркуляционнымиорошениями				(кратность верхнегоциркуляционногоорошения
равна 3,нижнего	– 2).
ВколоннеК	-2получаемследующиесветлыефракции:бензиновую					70-180°Си
дизельнуюфракцию 180-360°С.			Дизельнуюфракциювыводимдвумяпотоками: 180			-
230°С и230 -360°С (пункт2.3)			,чтоп уравновеситьзволитнагрузкипаражидкости
повсейвысотеколонныи,какследствие,улучшитчёткостьрек. ификации
Дляуменьшенияналожениспользуетсяфракций					отпарнаяколонна	К-3с
двумясекциямиК	-3/1иК	-3/2. Снизуколонныотбираетсямазут.В				низколонны
подаетсяводянойпарколич			естве2%наотбензиненнефтьдлясозданияпотокаую
паровотгоннойчастиколонныпониженияпарциадавлеьнияого						компонентов.

14

			3.Вакуумный2.2блок
Вакуумнаяступень			АВТслужитдляразделениянаопределенныефракции
мазута – остаткаатмосфернойперегонки.Взависимостиоткачестваисходной
нефтипоследующегоназначениявакуудистиллямныхеняехетмасяов
вакуступени. мной
Наиболеераспростродноколосхемав куумногонеблока.Вэтомная
случводнойвакуумеколоотбираютнлегкийойневакуумныйгазойлькак
компонентдизельноготоплива			одинилинесколькобоковых		погонов.
Легкийвакуумныйгазойльсцельюповышенияотбора					светлможетбытьх
направленатмосферколон.Также,былипредложенынуюсхемыдвумя
вакуумнымиколоннами.Сопостпокдвзателейухколоннойлениеодноколонной
схемвакуумногоблокапоказ,чтоприалдвухколонничиизаметноулучшается
четкостьре	ктификациипочти(вдвоеснижаналегание« »температуртсякипения
смежныхдистиллят),значительновозрбъемвппаратурыстаетиудельн е
энергозатратынаперегонку.			[6]
Выбираемодноколоннуюс			хему перегонкимазута.Принимаемустановку
вакуумколоной	неК		-4 семи пакетовструктрегнасадкиулярной.
Современныенасадкиобладаютвысокойэффект,низкимг дравлическимвностью
сопротивлениемработаютбольшодиапазнагрузпоо.Снизунетокам
колонныустанавливаемклапанных5 тарелок.
Сырье (мазут)		подаетсяпослепредвнагреварительногопечиП			-2взону
вводасырьяколонны.			Жидкостьиззонывводасырьяперетекает		черезпять
отпарныхелок		внижнюючастьвакуумколокуб)(.нойны			Дляусиления
испарения сниженпарцдавиялеьнияого				компонентов в куб колпонныдается
перегретыйводянойпар.			Парыиззонывводасырьяпоступаютво
фракцичастьо.нирующуюлонны
Вколоннеисполь			зуемциркуляционных4 орошения.		Циркуляционные
орошениябокп колонныгвыеиспользуютсявкачеплоносителействедля
подогреванефти.
Из низаколонныК			-4 отбираевакуумныйостгудронатся(),который
выводитсяустановкичеррядезплообменников.
Длясозданиявакуумаиспользуемвакуум					-создающуюсистемуиз
пароэжекторныхнасосов.
		3.Блок2стабилизац.3. ректификаи			циибензина
НаданномблокебудемполучатьфракцииС			устабилизационнуюколоннуК		1-С2, С3-С4,НК -70°С , 70-140°С	и
140-180°С.Принимаемодн					-5. СверхуколонныК	-5
выводитсяфракциягазовС			1-С4 инаправляесепараС тсяор		-5Из.сепаратора
выводится метан-этановая фракциянаГФУ,такжерефлюкс.
Легкаячастьпитабе( колонныиязинК					-1)подаетсявверхнююсекцию
колонныК	-5,атяжелаячастьпитания		(бензинизК		-2) – внижнююсекцию.

15

Преимуществоподачидвухпитанийколсо тоитнижениитепловыу

х

нагрузокконденсатор

-холодильникпаровверхаколонныК

-5икубовый

кипятильник.

Изкубаст билизационнойколоннывыводитсяфракция

стабильногоензина

НК-180°СинапвравляетсяектификационнуюколоннуК

-6. СверхуколонныК

-6

выводитсяфракция

НК-70°С ,аснизу – фракция 70-180°С.Принимаколичеством

тарелоквК

-5 – 40,вК

-6 – 60.

Фракция70

-180°СпоступаетвректификационнуюколоннуК

-7.

Сверху

колонныК

-7выводитсяфракция70

-140°С,аснизу

– фракция140

-180°С.

3Блок.3теплообмена

Блокрегенераци

итепласостоитизбольшогочислаеплиобменников

определяетглавнымоб асходпрямогозомтопливатрубчатыхпечахАВТ.

Поэтпрочеводитсямумногорабпоьма емоделированиюатичсх скому

теплообменасцельюпоискаоптимальнсхемы.Этозволй

яетдостигнуть

сниженияэнергозатратнаперегонкунефти.

[6]

Схтеплмадообеспечиватьлжнаобмеподогревнефти

темпнературы

менее245

°СнавхотбензинивающуюдеколоннуК

-1При.этомнеобходимо

подобратьтакиетеплообменники,чтобыскоростьдвиже

ниянефтидругих

теплоноситесоставля1 лейа

-2м/с.

Температуратеплопринятанаосновеителей

практическихданныхпоустановкамАВТ

ОАОНафтан« ».

Расходытеплоносителей

рассчитанывпункте5.

Приразработкесхемытепловпервуючередьбменареш ется

вопрособ

утилизациитеплотытеплоносмактесимтепературойальной( ей

≥290°С),т.к.

они позволяютподогретьнефть245

°Сивыше.

Количпотоковне,проходящейфтиствочерезтепл, пределяетсяобменники

производительнустанпл прохщадьювкиодностью

госечения втеплообменнике

длянефтитеплоносителей.

ДляАВТпроизводительностью6

млнт/годвыбираем

двухходовые кожухотрубчатые теплообменники сплавающейголовкой

сдиаметром

кожуха D = 800 мм,

площадьюпроходного

сечеодходанпоияоготрубам0,

069 м2,

струбками2

5х2мм

(табл. 2.5

[7]).

,

Приблизительнаяс

короснефпотрубномуьпространствуи:

трубам,

м2.

н =/

н

где

н

–

объемныйрасходнефти,

3 с;

–

площадьпроходсечепоногоия

Объемныйрасходнефти:

н

н

=

735294,12

= 0,2478 (м

!

где

– массовыйрасходнефти,кг/ч;

3

=

н

∙ 3600

–

/с),

824,2 ∙ 3600

.

нТогдаскорнефтисоставитсть:

н

плотностьнефтипри20°С,кг/м

Разделимнефтьна

н = 0,2478 0,069 = 3,59 (м/с)

ставит:

три пототогда, ск родногопостокаь

В первыйивторойпотоки

!

= 3,59 3 ≈ 1,2 (м/с)

–

н

масс.

нефти,автретий

направимо33

,3%

33,4%масс.

16

Характеристикатеплоносителейихрасхопредвтаблицеставлены3.1.

Таблица3.1

– Характеристикатеплоносителей

Теплоноситель

Расход,

%масс.на

Начальнаятемпература

нефть

теплоносителя,

°С

Фракция 180-230°С

9,71

180

Фракция230

-360°С

22,73

290

ВЦОК

-2кратность(

3)

29,13

200

НЦОК

-2кратность( 2

)

45,46

310

Вакуумныйгазойль

2,00

153

VD-1фр.(360

-430°С )

11,68

182

VD-2фр.(

430-500°С )

9,97

301

VD-3фр.(50

0-560°С )

6,72

321

ЦОВГК

-4кратность(

12,04)

24,08

153

ЦО VD-1 К-4кратность(

2,02)

23,59

182

ЦО VD-2 К-4кратность(

2,01)

20,04

301

ЦО VD-3 К-4кратность( 2,93

)

19,69

321

Гудрон

9,59

350

Принимаем,что

наблокЭЛОУнефт

ьпостемптупа10ературой

6°С ,затем

тепло частично теряется, инефтьпоступаетвтеплоблокаслебменникиЭЛОУ

температурой10

5°С.Расходытеплоновмасс%.нанефтьберёмителейиз

материбал,представленногольногонсапункте5.

Разностьтемпер

атурнавходеивыходет плоносителяизтеплообменника

определяетсяориентировочнопоуравнениям:

т

•

при н ≤ 200

;

•

при н ≥ 200

∆ н = ∆ т н

н

т

т

,

∆ н

∆ т

– разностьмежду

∆ = 0,78 ∙ ∆

н

где

и

температураминав

ходеивыходедлянефти

теплоносителя соответственно,С;°

н

и

т

-

расходвтеплообменникенефти

н

тепл,соотвенос,кг/чилитмас%ственобщегоеля.от количестванефти

;

–

температуранефти,

°С .

Схемыподогреванефтипослеэлект

родегидраторовпредставлены

приложении.

3.Расчет3.тепло1 дблокаЭЛОУбменников

1-йпоток:

•

ТеплообменникТ

-101-1.

Начальнаятемпература

горячеготеплоносителя

ЦОВГ,выходящего

изт

епло-

обменника Т-101-2 составляет

.Охлаждаем данный потокна4

5°С, тогда

теплоносителябудет

! = 63

.

контемпературачная

горячего !

= 108

17

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

н

24,08

Т-101-1:

=

108 −Т63 ∙

= 33 + 33 = 48°С.

Темпернефтивыходеаизура

∆

33,3

•

ТеплообменникТ

-101-2.

-101-1 составит15

НачальнаятемператураЦОВГК

горячего

! = 153

.Охлаждаем

данный

-4 составляет

потокна

45°С,контемпературачная

теплоносителябудет

! = 108

.

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

н

24,08

Т-101-2:

=

153 − 108 ∙

= 33

Температуран

ефтина ∆

выходез

Т-101-2составит4

8 + 33 = 81°С.

•

ТеплообменникТ

-102.

33,3

Начальнаятемпература

теплоносителяVD

-3,выходящегоизтеплообменника

температура

! = 201

.Охлаждаем

данный

потокна

120°С,конечная

Т-305,

составляет

горячего теплоносителябудет

!

= 81

.

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

н

теплообменника Т-102:

=

201 − 81

∙

6,72

= 25

∆

33,3

Темпернефтивыходеаизура

Т-102составит81

+ 25 = 106°С.

2-йпоток:

•

ТеплообменникТ

-201-1.

Начальнаятемпература

горячеготеплоносител

я ЦО

VD-1,выходящего из

теплообменника Т-201-2 составляет

.Охлаждаем

данный потокна4

5°С,

тогда контемпературачная

теплоносителябудет

.

горячего !

= 137

201-1:

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

н

23,59

Т-

!

= 92

=

137 −Т92 ∙

= 32

Темпернефтивыходеаизура

∆

33,3

•

ТеплообменникТ

-201-2.

+ 32 = 47°С.

-201-1 составит15

потокна4

НачальнаятемператураЦО

VD-1 составляет

.Охлаждаем

данный

5°С,контемпературачная

горячего

теплоносителябудет

.

!

= 182

! = 137

Разностьтемпе

ратурнефтинавходевыходеиз

23,59

Т-201-2:

н

=

182 − 137 ∙

= 32

Темпернефтивыходеаизура

∆

Т-201-2составит4

7 + 32 = 79°С.

•

ТеплообменникТ

-202.

33,3

Начальнаятемпература

гудрона,выходящегоТ

-104

составляет

.

Охлаждаем данный поток на 95°С,контемпературачная

теплоносителя

будет

! = 155

.

9,59

горячего

!

= 250

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

н

Т-202:

=

155 − 95

∙

= 27

∆

33,3

Темпернефтивыходеаизура

Т-202составит79

+ 27 = 106°С.

18

3-йпоток:

•

ТеплообменникТ

-301.

Начальнаятемпература

фракции180

-230°С составляет

.Охлаждаем

данный

потокна100

теплоносителябудет

! = 80

.

°С,контемпературачная

9,71

горячего !

= 180

Т-301:

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

н

= 180 − 80 ∙

= 29

∆

Температуранефтинавыходеиз

Т-301 составит15

+ 29 = 44°С.

•

ТеплообменникТ

-302.

33,4

Начальнаятемпература

VD-1

составляет

.Охлаждаем

данный

потокна

95°С,контемпературачная

горячего

теплоносителябудет

.

! = 182

-302: ! = 87

Разностьтемпературнефтинавходе

н

выходеиз

блокаТ

= 182 −Т87 ∙

11,68

= 33

Темпернефтивыходеаизура

∆

-302 составит4

4 + 33 = 77°С.

•

ТеплообменникТ

-303.

33,4

! = 200

Начальнаятемпература

горячего

.Охлаждаем

данный

ВЦО К-2

составляет

потокна

100°С,контемпературачная

теплоносителябудет

! = 100

.

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

н

9,71

Т-303:

= 200 −Т100 ∙

= 29

Темпернефтивыходеаизура

∆

33,4

-303 составит7

7 + 29 = 106°С.

3.Расчет3.тепло2

ослебменников

блокаЭЛОУ

1-йпоток:

! = 310

•

ТеплообменникТ -103.

горячего

НачальнаятемператураНЦОК

.Охлаждаем

данный

-2

составляет

потокна90

°С,контемпературачная

теплоносителябудет

! = 220

.

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

н

15,15

Т-103:

= 310 − 220 ∙

= 41

Температуранефтина

∆

выходеиз

Т-103составит105

+ 41 = 146°С.

•

Теплообменник

-104.

33,3

! = 350 .Охлаждаем

Начальнаятемпературагудрона

составляет

данный

потокна100

°С,контемпературачнаягорячеготеплоносителябудет

.

Разностьтемпературнефтинав

н

ходеивыходеизТ

-104:

! = 250

= 350 − 250 ∙

9,59

= 29

Температуранефтина

∆

выходеизТ

-103составит1

46 + 29 = 175°С.

•

ТеплообменникТ

-105.

горячего

33,3

! = 310

НачальнаятемператураНЦОК

.Охлаждаем

данный

-2

составляет

потокна90

°С,контемпературачная

19

теплоносителябудет

! = 220

.

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

15,15

Т-105:

н

310Т− 220

∙

= 32

Темпернефтивыходеаизура

∆ = 0,78 ∙

-105 составит1

75 + 32 = 207°С.

•

ТеплообменникТ

-106.

33,3

НачальнаятемператураЦО

VD-3 составляет

.Охлаждаем

данный

потокна8

3°С,контемпературачная

горячего

теплоносителябудет

.

!

= 321

! = 238

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

19,69

Т-106:

н

321Т− 238

∙

= 38

Темпернефтивыходеаизура

∆ = 0,78 ∙

33,3

-106составит207

+ 38 = 245°С.

2-йпоток:

•

Теплообменник

-203.

Начальнаятемпература

фракции230

-360°С,выходящейизтеплообменника

температура

! = 205

.Охлаждаем

данный

потокна 9

5°С,конечная

Т-205

составляет

горячего теплоносителябудет

! = 110

.

Разностьтемперат

урнефтинавходевыходеиз

Т-203:

н

= 205 − 110 ∙

22,73

= 65

∆

Темпернефтивыходеаизура

Т-203составит105

+ 65 = 170°С.

•

Теплообменник

-204.

33,3

Начальнаятемпература

VD-2 составляет

.Охлаждаем

данный

потокна100

°С,контемперчная

атура горячего

теплоносителябудет

.

! = 301

! = 201

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

9,97

Т-204:

н

= 301 −Т201 ∙

= 30

Темпернефтивыходеаизура

∆

-204составит170

+ 30 = 200°С.

•

Теплообменник

-205.

33,3

Начальнтемпературафр230якции

-360°С составляет

.Охлаждаем

данный

потокна85

°С,контемпературачная

теплоносителябудет

горячего !

= 290

! = 205

.

22,73

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

Т-205:

н

290 − 205

∙

= 45

Темпернефтивыходеаизура

∆ = 0,78 ∙

33,3

Т-203с

оставит200

+ 45 = 245°С.

3-йпоток:

•

Теплообменник

-304.

НачальнаятемператураВЦОК

-2

составляет

.Охлаждаем

данный

потокна80

°С,контемпературачная

горячего

теплоносителябудет

.

!

= 200

! = 120

Разностьтемпературнефтинавходевыходеиз

19,42

Т-304:

= 47

∆ н = 200 − 120 20∙

33,4

Темпернефтивыходеаизура

Т-304составит105

+ 47 = 152°С.

•

Теплообменник

-305.

Начальнаятемпература

VD-3

составляет

Охлаждаем

данный

потокна

120°С,контемпературачнаягорячеготеплоносителябу

6,72

! = 321 .

дет

! = 201

.

РазностьтемпературнефтинавходевыходеизТ

н

-305:

25 = 177°С.

Температуранефтинавыходеиз

∆

-305 составит152 +

= 321 − 201 ∙

33,4

= 25

•

Теплообменник

-306.

!

= 310

Начальнаятемпература

НЦОК

-2 составляет

.Охлаждаем

данный

потокна90

°С,контемпературачнаягорячеготеплоносителябудет

! = 220

.

Разностьтемператур

ефтинавходевыходеизТ

15,15

-306:

н

∙

= 32

Температуранеф

∆ = 0,78 ∙ 310 − 220

тинавыходеизТ

-306 составит1

77 + 32 = 209°С.

•

Теплообменник

-307.

33,4

Начальнаятемпература

ЦО VD-2 составляет

!

= 301

.Охлаждаем

данный

потокна8

0°С,контемпературачнаягорячеготеплоносителябудет

! = 221

.

Разностьтемперату

рнефтинавходевыходеизТ

20,04

-307:

н

∙

= 37

Температуранефтина

∆ = 0,78 ∙ 301 − 221

33,4

выходеизТ

-307 составит 209 + 37 = 246°С.

21