Курсовой ТПНГ

4РАСЧЕТ. КОЛИЧЕСТСОСТАВА ПАРОВОЙЖИДКОЙФАЗЕМКОСТИ ОРОТБЕНЗИНИВАЮЩЕЙШЕНИЯ

КОЛОННЫ1

Расчетсоставаиколичествап ровойжидкфаземкостийрошения
колонны К-1проводитсядляопредеда даннойленияколонне,								атакже		для
определениясоставанестбензинабильнегок лич.Посколькуговествамкости
орошениятбензинивающейколонныпроисходитоднократноеиспарение,при
которомнедостигаетсявысокаячетк				остьразделенкомпонентов, наиболеея
целесообразнозадать		такое давемкостилениеорошенияколонныК						-1,	которое
обеспечивалобы		максимальнуюконденсацию				паров	нестабильногобензина.
Поэтомуподавлениеб температурураемтакие,чтобыд лятгонав									мкости
орошебыламиниямальной			[5].
Принимаем,чтократностьорошения					равна2,сверхаколонныК			-1уходит
100%фракцииНК		– 70ºС и40%фракции70			– 140ºС .
Давлвотбензинивающейниерху					колсоставляетнны280			-500кПа,		в
емкостиорошениянакПа50			ижеприме( гидрсопротивлениеавлическоеное
холодильнойаппа)Принимаем. атурыдлярасчета						давление 450кПа		,температурув
емкости4	0°С.
Расчётдолитгонавемкосшенияоротбензинивающейколонн									ы	К-1
проводим наЭВМсприменениемпрограммы«						Oil».Резул		ьтаты	расчета
представленытабл		ицах 4.2 - 4.5.
Необходимыеданныедлярасчета:			839,31 кг/м		!;
-	давемкостилениеорошения450кПа;
-	плотностьстатка
-	температуравемкостиорошения4				0°С ;
- кратностьорошения: 2.
Таблица4.1		– Состсмесинвходеаемкос			тьорошения
		Массоваядоля		Количество			Смесьуглеводородовна
Компонент							входеемкосучетомь
		компонентав		компонентав
(фракция)							орошения
		нефти		нефти,кг/ч
							кг/ч	масс.доля
CH4		0,00027			198,53		595,59	0,00234
C2H6		0,00060			441,18		1323,53	0,00520
ΣC3		0,00104			764,71		2294,12	0,00902
ΣС4		0,00949			6977,94		20933,82	0,08226
28-62°С		0,03944			29000,00		87000,00	0,34189
62-85°С *		0,02188			16088,24		48264,71	0,18967
85-105°С *		0,01471			10816,18		32448,53	0,12751
105-140°С *		0,02793			20536,76		61610,29	0,24211
Итого:		0,11536			84823,53		254470,59	1,00000
*взято40%масс. потенциала				бензиновойфракции70			-140°С , масс60%.
остаетсявбензинеК		-2.

22

Прирасучиеприблизительныйываетсярасхо		дводяногопараколичестве
0,85 кг/ч,котообрврезультатеыйазуетсяиспарения		воставшейся, дынефти
послеблокаЭЛОУ	.
	Иcxoдныeaнныe:
PacxoднeфтиилиpaкцииG =		254470.59375 Kг/чac
Pacxoдвдянгпapa Z		= 0.8500000238418579 Kг/чac
Плoтнocтьaocткa	P19 =	839.3099975585938 Kг/M^3
ДaвлeниeпpиднoкpaктнoмиcпapeнииP = 4		50Пa K
Teмптуpa	paднoкpaтнoгoиcпapeнияT = 4	0 ^C
	Peзультaтычpea:c
Maccoвядлятгнaпapoв e1 =		2.725815193116432E-006
Moльнaядoлятгoнaпapoв e =		9.99999883788405E-006
MoлeкуляpнaмaccaиcxoднймиecMi =		81.25637054443359
Moлeкуляpнaмacc	aжидкoйфaзыMl	= 81.25663757324219
MoлeкуляpнaмaccaпapoвйфзыMp		= 22.14898681640625
Taблицa 4.2	- Cocтaвжидкoйфaзы	вемкостиорошенияколонныК	-1

╔══════════╤═══════════════╤══════════════╤════════════════╤════════════════╗ ║Кoмпoнeнты│ Мoльн. дoли│ Мacc. дoли│ мoль/чac│K г/чac║K ╟──────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼────────────────║

║ Meтaн		│ 0.0118810	│ 0.0023395	│	37.2075	│	595.3205	║
║Этaн │		0.0140835│ 0.│0051996│ 44.13231051.1542						║
║Пpoпaн│		0.0170446│ .│0090198│ 53.22953782.2646						║
║Бутaн │		0.1172655│ 0.│0822595│367209. 3802.5684			1153│.034787000.7891			║
║ 28	-62│	0.3681839│ 0.│3418903						║
║ 62	-85│	0.1797313│ 0.│1896704│562482. 6135.4023						║
║ 85	-105│	0.1093472│ .│1275103│34232.44067.5332					609.8672	║
║ 105 -140│		0.1824629│ 0.│2421106│57161.4158						║

╟──────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼────────────────╢ ║УMMAC│ 1│.00001.│ 000│3131254470║.6841.0313

╚══════════╧═══════════════╧══════════════╧════════════════╧════════════════╝

Taблицa 4.3 - Cocтaвпapoвйфзы вемкостиорошенияколонныК -1

╔══════════╤═══════════════╤══════════════╤════════════════╤════════════════╗ ║Кoмпoнeнты│ Мoльн. дoли│ Мacc. дoли│мoль/чacK │ г/чac║K ╟──────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼────────────────║

║тaMeн │		0.2807835	│	0.2028326	│	0.0088	│	0.1407	║
║Этaн │		0.0988758	│	0.1339237	│	0.0031	│	0.0929	║
║Пpoпaн│		0.0446466│ .│0866768				0.0014	│	0.0601	║
║Бутaн │		0.1025606│ .│26393780.0032					│	0.1831	║
║ 28	-62│	0.0702064│ .│23916850.0022					│	0.1659	║
║ 62	-85│	0.0127030│ .│0491798.0004					│	0. 0341	║
║ 85	-105│	0.0034677│ .│0148348.0001					│	0.0103	║
║ 105 -140│		0.0019404│ .│0094459.0001					│	0.0066	║

╟──────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼────────────────╢ ║УMMAC │ 0│.5191 1.0000│ 0.0163 │ 0.5480 ║

╚══════════╧═══════════════╧══════════════╧════════════════╧════════════════╝

23

Taблицa 4.4	– Составиcxoдноймиecнавход	евемкостьорошения
отбензинивающейколонныК	-1

╔══════════╤═══════════════╤══════════════╤════════════════╤════════════════╗ ║Кoмпoнeнты│ Мoльн. дoли│М acc. дoли│ мoль/чac│K г/чac║K ╟──────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼────────────────║

║тaMeн │		0.0118837│ .00	23400	│	│ 37║.2163595.4612
║Этaн │		0.014│ 0844.│0052000│ 44║.13231082.2471
║Пpoпaн│		0.017│ 0449.│0090200│ 53║.22953796.3247			│ 20932║	.7500
║Бутaн │		0.1172658│ 0.│0	22600367.2412
║ 28	-62│	0.3681824│ 0.│	18900│115387║.036900.9531
║ 62	-85│	0.1797304│ .│1896700│562482║. 6175.4375
║ 85	-105│	0.1093466│ .│1275100│34232║.4407.5449
║ 105 -140│		0.1824618│ 0.│2421100│57161609║.4158.8750

╟──────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼────────────────╢ ║УMMAC│ 1│.0001.│000 │313125447║.7004.5938

╚══════════╧═══════════════╧══════════════╧════════════════╧════════════════╝

Таблица4.5 - Moлeкуляpныeмaccы,двлeнияacыщeныxпapoви кoнcтaнт ырaвнoecиякoмпoнeнтoв,поступающихвемкостьорошения колонныК -1

╔══════════════╤═══════════════════╤═══════════════════╤════════════════════╗ ║ Кoмпoнeнты │ Мoлeк.мacca │ PiПa , K │ Ki ║ ╟──────────────┼───────────────────┼───────────────────┼────────────────────║

║	Meтaн	│	16.0000	│	1.063463E+04	│	2.363252E+01	║
║	Этaн	│	30.0000	│	3.159241E+03	│	7.020535E+00	║
║	Пpoпaн	│	43.0000	│	1.178707E+03	│	2.619349E+00	║
║	Бутaн	│	57.0000	│	3.935635E+02	│	8.745856E-01	║
║	28-62	│	75.4538	│	8.580576E+01	│	1.906795E-01	║
║	62-85	│	85.7501	│	3.180437E+01	│	7.067637E-02	║
║	85-105	│	94.7538	│	1.427042E+01	│	3.171204E-02	║
║	105-140	│	107.8197	│	4.785503E+00	│	1.063445E-02	║

╚══════════════╧═══════════════════╧═══════════════════╧════════════════════╝

Результатырасчётапоказывают,чтопривыбранныхусловиях			емкости
орошенияотбензинивающейколонны		пары практичеполноскитью	переходятв
жидкуюф	азу – нестабильныйбензин.

24

5.РАСЧЕТМАТЕРИБАЛАНСАЛЬНОГО РЕКТИФКОЛОННИКАЦИОННЫХ

УСТАНОВКИ

	5Материальный.1 балансотбензинивающейколонныК							-1
Вотбензинивающуюколп ступаетннуобессоленнаяобезвоженнаянефть					6∙109
послеблоЭЛОУвкаоли				честве			.СверхуколонныК		-1
выходитфракциягаз				-70°Си 40% н =	340∙24 = 735294,12 кг/ч			-140°С
				фракции70		-140°С (60%фракции70
остаетсявбенз,уходящемизКне				-1)Рассчит. материб лемансльный				колонны
К-1Т..к.массоваяд лятгонаемкост						иорошеданнойколонравнаияы
= 2,73 ∙ 10		!! (согласнорасчепунктев то4),вматерибалансельном							не
учитыврефлюкс.Массоваядолется						фракции,выходящейсверхуколонны
рассчитанавпункте4составляет0,11536						(11,54% масс.нанефть		)Тогда. выход
резульпредсвтатблице5авлены.1.					100 − 11,54 = 88,46% масс			.Полученные
отбензиненнойнефтисоставит
Таблица5.1			– МатериальнбалансколонныК й			-1
Продукты				%масс.насырье		%масс.нанефть		Расход,кг/ч
Взято:
- нефтьобессоленнаяи				100,00		100,00		735294,12
обезвоженная
Получено:				11,54		11,54		84852,94
- газ+НК	-140°С
- нефтьотбензиненная				88,46		88,46		650441,18
Итого:				100,00		100,00		735294,12

5.2 Материальныйбаланс				основнатмосферк Клонйныой		-2
СверхуатмосферколонК ныой				-2выходитфракция7	0-180°С,состоящаяиз
фракции70	-140°Составшиеся( послеК			-1 потенциала60%)фракции140		-180°С.
Из-занечетразделениякомпговмазутеостаетсянентовот4					-8%намазут) (
дизельнойфракции.Принимаем,что				в мазуте содержится 5% масс.		дизельной
фракции 230-360°С.
Рассчитматериб колоемаКнсьнныый				-2.
Выходфракции70		-180°Снайдемпотабл. 10		[4] сучеттого,чтоонасостоитм
из60%потенциалафракции70			-140°Си100%фракции140		-180°С.Получаем
15,98масс.нанефть.%
Выходфракции180		-230°Ст	акжеопредепотаб. 10лим		[4]Получаем.
9,71%масс.на	нефть.
Потабл. 10	[4] потенциальныйв			ыходфракции230	-360°Ссоставляет 24,74%
масс.нанефть.Однако,частьданнойфракцииостаетсявмазуте.					Определимвыход
мазута наотбензиненнуюнефть		:

25

м

мп

38,04

мп

-

=

(1 − ) ∙ но = (1 − 0,05) ∙ 0,8846 = 45,27 % масс. ,

где

потенцисодержанием внефзутальное, масс%.табл.( 10

но

[4]); a –

содержсветлыхмазуте,массние.доля;

– массоваяд лятбензиненнойнефти.

Выхмазутанаотбд

ензиненнуюнефть

безучетасодержаниясветлых

мазуте:

!

=

мп

38,04

Фракция230

-

но =

0,8846 = 43,00 % масс.

м

360°Суменаьшается45

,27 – 43,00 = 2,27%масс.насырье

колонныК

-2На.нефтьвыходфракции230

-360°СизколонныК

-2составит

24,74 −

2,27∙88,46

= 22,73% масс.

100

Результадставленырасчпр аблице5.2.

Таблица5.2

– МатериальнбалансколонныК й

-2

Взято:	Продукты	%масс.насырье	%масс.нанефть	Расход,кг/ч
- нефтьотбензиненная		100,00	88,46	650441,18
Получено:
- фр. 70-180°С		18,06	15,98	117469,68
- фр. 180	-230°С	10,98	9,71	71418,44
- фр. 230	-360°С	25,69	22,73	167098,34
- мазут(	>360°С)	45,27	40,04	294454,72
Итого:		100,00	88,46	650441,18

5.3 Материальныйбаланс

вакуумной колонны К-4

Вгудронем жетставаться

до10%нагудрон)масляных(фракцийиз

-за

нечеткостиразделения.Принимаем

8%.

Рассчитматериб лемансльный

вакуумной колонныК

-4:

Привакуумнпернеизбежногбрнкейгазыразложениязуются

– около

0,2%намазут.Наэтужевеличинууменьшаетсявыходг

дрона.Выходвакуумного

газсойляставит5 %

масc.намазут.

нефть.

Выходфракции360

-430°С нахподим

табл. 10

[4] иполучаем

11,68% масс. на

Выходфракции43

0-500°Снахподим

табл. 10

[4] иполучаем

9,97% масс. на

нефть.

Аналогичнонаходимвыходфракции

500-560°С иполучаем

7,49% масс. на

нефть.

Носучетомтого,что

частьданнойфракции

остаетсявгудроне,

выход

гудронамазутсос: авит

гп

8,9

% масс. ,

г

где

–

=

(1 − ) ∙ м =

(1 − 0,08) ∙ 0,4004 = 24,16

на

гп

потенциальноесодержагудроние

авнефти, масс%.

;

м

– выходмазута

нефть,масс.доли;

a – содержаниесветлыхгудр,масс. . нели

26

Выходгудронамазутбезучетасодержаниямасляныхфракций:

гп

=

8,9

= 22,23

% масс.

Фракция500

г

=

м

на

0,4004

4,16 - 22,23 = 1,93% масс.

на

-560°Суменьшится величину2

мазут.Этавеличинанефтьсоставит:

!,!"∙!",!"

= 0,77%

масс.

Тогдавыход

фракции 500-560°Сбудетравен:

7,49 – 0,77 = 6,72%

Полученные

результатысводимтаблицу5.3.

!""

масс. нанефть.

Таблица5.

3 – Материальныйбалансколонны

К-4

Взято:

Продукты

%масс.насырье

%масс.нанефть

Расход,кг/ч

100,00

40,04

294454,72

- мазут(

>360°С)

Получено:

- газыразложения

0,20

0,08

588,91

- вакуумныйгазойль

5,00

2,00

14722,74

- VD-1 (фр. 360

-430°С)

29,16

11,68

85862,99

- VD-2фр.(

430-500°С)

24,90

9,97

73319,23

- VD-3фр.(

500-560°С)

16,78

6,72

49409,50

- гудрон( >560°С)

23,96

9,59

70551,35

Итого:

100,00

40,04

294454,72

	5.4 Материальныйбаланс				стабилизационнойколонны	К-5
ВколоннуК		-5 поступает нестабильный бензиниземкостейорошенияколонн
К-1иК	-2. Рассчитаем материбалколоаКнсьнныый				-5.
ВыходнестабильногобенколоннызинаК					-1 беремизтабл.	5.1 иполучаем
11,54% масс. нанефть.
Выходфракции70			-180°СизколонныК		-2беремизтабл. иполучаем5.2
15,98%масс.нанефть.
Содержаниегаз,п ступающихввколоннуК					-5 беремизтабл. и2получаем.1
1,14%масс.нанефть.
Результаты расчетов сводимтаблицу5.4.
Таблица5.		4 – МатериальнбалансколонныК й			-5
Взято:	Продукты			%масс.насырье	%масс.нанефть	Расход,	кг/ч
- газ+НК	-140°Сиз(К		-1)	41,93	11,54	84852,94
- 70-180°Сиз(К		-2)		58,07	15,98	117469,68
Итого:				100,00	27,52	202322,62
Получено:
- газыС	1-С4 (наГФУ)			4,14	1,14	8376,15
- фр.НК -180°С				95,86	26,38	193946,47
Итого:				100,00	27,52	202322,62

27

5.5 Материальнбалансколонный				ректификациибензинаК		-6
ВК -6 происходитразделестабильногоеиезина					фракции НК-70°Си
140-180°С.
Рассчитматериб колоемаКнсьнныый				-6:
Выходфракции		НК-180°Сберемизтабл. иполучаем5.4			26,38%	масс. на
нефть.
Выходфракци	и НК-70°Сберемпо		табл. 10	[4] иполучаем	5,2%масс.
Результатысводимтабл		ицу5.5.
Таблица5.	5 – МатериальнбалансколонныК й			-6
Продукты		%масс.насырье		%масс.нанефть	Расход,кг/ч
Взято:		100,00		26,38	193946,47
- НК-180°Сиз(К	-5)
Получено:
- фр. НК-70°С				5,2	38238,98
- фр. 70-180°С				21,18	155707,49
Итого:		100,00		26,38	193946,47

	5.6 Материальнбалансколонный				ректификациибензинаК			-7
ВК	-7 происходитразделение			фракции70	-180°С на	фракции70		-140°Си
140-180°С.
Рассчитматериб колоемаКнсьнныый					-7:
Выходфракции			70-180°Сберемизтабл. 5.		5 иполучаем		21,18%	масс. на
нефть.
Выходфракций70			-140°Си	140-180°Сберемпо	табл. 10	[4] иполучаем 12,98%
и8,2%масс.нанефтьоответственно.
Результатысводим			блицу5. 6.
Таблица5.		6 – МатериальнбалансколонныК й			-7
Взято:	Продукты		%масс.насырье		%масс.нанефть		Расход,кг/ч
				100,00	21,18		155707,49
- 70-180°Сиз(К		-5)
Получено:
- фр. 70	-140°С			61,28	12,98		95417,55
- фр. 140-180°С				38,72	8,20		60289,94
Итого:				100,00	21,18		155707,49

	5.7 Материальныйбаланс	установки
Наоснованматериотдельныхбалиансовколоннсоставляем
материбалустановкинсльныйцел	ом,представленныйтаблице5.7.		Фракции
дизельноготопослелива	блокатеплообмеобъединяа	ются.

28

Таблица5.			7 – Материальныйбалансустановки
Взято:		Продукты		%масс.нанефть	Расход,кг/ч
- нефтьобессоленнаяи				100	735294,12
обезвоженная
Получено:
- газыС	1-С4 (наГФУ)			1,14	8376,15
- фр.НК		-70°С		5,20	38238,98
- фр. 70	-140°С			12,98	95417,55
- фр. 140-180°С				8,20	60289,94
- фр. 180		-360°С		32,44	238516,78
- газыраз		ложения		0,08	588,91
- вакуумныйгазойль				2,00	14722,74
- VD-1 (фр. 360			-430°С)	11,68	85862,99
- VD-2фр.(430			-500°С)	9,97	73319,23
- VD-3фр.(500			-560°С)	6,72	49409,50
- гудрон(		>560°С)		9,59	70551,35
Итого:				100	735294,12

29

6. РАСЧЕТДОТГОНАЛИСЫРЬЯВХОДЕ ВАКУУМНУЮКОЛОННУ

Расчётдолитгона

сырьянавходевакуумную

колонну К-4 проводим на

ЭВМсприменениемпрограммы«

Oil». Исходдандляпрограммыные

взяты из

табл. 10 [4]

сучетом содержания5%масс.фракции

230-360°С вмазуте .

Дотгоналяпаровсырьявходеколоннусчитаетсяудовлетворительной,

есливыпоусловие: няется

где e – массоваяд лятгонасырья;

x

– массоваядоля

i-ойфракции

,выводимойиз

даннойколонныкроме( кубовогопродукта).

i

≥

!,

≥ 0,591

Такимобразом,полученныерезультатыдолжныудовлетусловию: орять

≈

Расходводяногопаравключаетсебяпар,подаваемыйкубколонны(

1,2%

масс.намазут

, [6])ипар,подавазмеемыйвик

печи принагревесыпринимаем( ья

500кг/ч)

.

Суммарныйрасходводяногопаранавходевакуумколоннуую

/

),

составляет:

вп = 0,012 ∙ м + 500 = 0,012 ∙ 294454,72 + 500 = 4033,46 (

кг

ч

Необходимыеданныедлярасчета:

-

расходмазута294454,72кг/ч;

-

расходводяного

пара 4033,46 кг/ч;

-

плотностьстатка

976,6

! (табл. 6

[4]);

-

давление навходеколонну

кг/м13 кПа;

-

температура навходеколонну

370°С .

Таблица 6.1 – Состсмесинвходеа

вакуумколоннуую

К-4

Компонент

Массоваядоля

Расходкомпонента,

Массоваядоля

компонента

компонентав

(фракция)

кг/ч

(на нефть)

мазуте

210-310°С *

0,00302

2222,02

0,00754

310-360°С *

0,01710

12581,65

0,04273

360-400°С

0,06724

49473,10

0,16802

400-450°С

0,08453

62194,55

0,21122

450-500°С

0,06452

47471,81

0,16122

>500°С

0,16379

120511,59

0,40927

Итого:

0,40020

294454,72

1,00000

* – сучетомпереходавмазут

2,01%масс.

(нанефть)

фракции230

-360°С

(пункт5.2)

.

Результаты расчпредставленытабл

ицах6.

2 – 6.4.

PacxoднeфтиилиpaкцииG = 294

Иcxoдныeaнныe:

454г/.чac71875 K

Pacxoдвдянгпapa Z =

4033.4599609375г/чac

K

Плoтнocтьaocткa P19 г/M^3=976.5999755859375 K

3 KПa

ДaвлeниeпpиднoкpaктнoмиcпapeнииP = 1

TeмптуpaднoкpaтнoгoиcпapeнияT = 3

70 ^C

30

Maccoвядлятгнaпap		Peзультaтычpea:c
		oв e1 = 0.6792740821838379
Moльнaядoлятгoнaпapoв e		= 0.7848300933837891
MoлeкуляpнaмaccaиcxoднймиecMi		= 456.8073425292969
MoлeкуляpнaмaccaжидкoйфзыMl		= 680.8984985351562
MoлeкуляpнaмaccaпapoвйфзыMp		= 395.3688659667969
Taблицa	6.2 - Cocтaвжидкoйфaзы	навходе	колоннуК -4

╔══════════════╤═════════════════╤═══════════════╤═════════════════╤════════════════╗ ║К oмпoнeнты │ Мoльн.дoли │ Мaccдoли. │ мoль/чacK │ г/чac║K ╟──────────────┼─────────────────┼───────────────┼─────────────────┼────────────────║

║	210-310	│	0.0003073│		0.0000899│	0.0426	│	8.4918	║
║	310-360	│	0.0044923│	│	0.0017644│	0.6231	│	166.6302	║
║	360-400	│	0.0350698		0.0162015│	4.8641	│	1530.0538	║
║	400-450	│	0.0948841│		0.0510505│	13.1602	│	4821.1699	║
║	450-500	│	0.1760126│	│	0.1109856│	24.4126	│	10481.3955	║
║	Ocтaтoк	│	0.6892339		0.8199081│	95.5954	│	77431.5234	║

╟──────────────┼─────────────────┼───────────────┼─────────────────┼────────────────╢ ║ CУMMA │ 1.0000│ 1.0000 │ 145.2473 │ 98292.2266 ║

╚══════════════╧═════════════════╧═══════════════╧═════════════════╧════════════════╝

Taблицa 6.3 - Cocтaвпapoвйфзы навходе колоннуК -4

╔══════════════╤═════════════════╤═══════════════╤═════════════════╤════════════════╗ ║К oмпoнeнты │ Мoльн.дoли │ Мaccд . oли │ мoль/чacK │ г/чac║K ╟──────────────┼─────────────────┼───────────────┼─────────────────┼────────────────║

║	210-310	│	0.0219426│	0.0110576│	11.│1007║2211.6968
║	310-360	│	0.0917665│	0.0620723│	46.│424312415║		.4199
║	360-400	│	0.3012810│	0.2397026│	152│.416847944║	.2266
║	400-450	│	0.3095721│	0.2868456│	156│.611357373║	.5547
║	450-500	│	0.1703041│	0.1849387│	86.│156136990║		.5938
║	Ocтaтoк	│	0.1051316│	0.2153831│	53.│185643079║		.9531

╟──────────────┼─────────────────┼───────────────┼─────────────────┼────────────────╢ ║ CУMMA │ 1.0000│ 1.0000│ 499.3454 │ 196162.4688 ║

╚══════════════╧═════════════════╧═══════════════╧═════════════════╧════════════════╝

Taблицa 6.4 – Составиcxoдноймиecнавходеколонн уК -4

╔══════════════╤═════════════════╤═══════════════╤═════════════════╤════════════════╗ ║ Кoмпoнeнты │ Мoльн.дoли │ Мaccдoли. │ мoль/чacK │ г/чac║K ╟──────────────┼─────────────────┼───────────────┼─────────────────┼────────────────║

║	210-310	│	0.0172873│	0.0075400│	11.1433	│	║2220.1887
║	310-360	│	0.0729877│	0.0427300│	47.0474	│	12582║	.0498	║
║	360-400	│	0.2440004│	0.1680200│ 157.2809		│	49474.2813
║	400-450	│	0.2633779│	0.2112200│ 169.7715		│	62194║	.7227
║	450-500	│	0.1715327│	0.1612200│ 110.5687		│	47471║	.9883	║
║	Ocтaтoк	│	0.2308140│	0.4092700│ 148.7810		│	120511.4766

╟──────────────┼─────────────────┼───────────────┼─────────────────┼────────────────╢ ║ CУMMA │ 1.000│ 1.000│ 644.5928 │ 294454║ .7188

╚══════════════╧═════════════════╧═══════════════╧═════════════════╧════════════════╝

Таблица 6.5 -	Moлeкуляpныeмaccы,двлeнияacыщeныxпapoви
кoнcтaнтырaвнoecиякoмпoнeнтoв,поступающихвколонн	уК -4

╔════════════════╤═══════════════════╤═══════════════════════╤══════════════════════╗ ║ Кoмпoнeнты │ Мoлeк.мacca │ Pi,Пa K │ Ki ║ ╟────────────────┼───────────────────┼───────────────────────┼──────────────────────║

║	210-310	│	199.2400	│	6.888091E+02	│	5.298531E+01	║
║	310-360	│	267.4337	│	1.970552E+02	│	1.515809E+01	║
║	360-400	│	314.5600	│	8.287190E+01	│	6.374762E+00	║
║	400-450	│	366.3438	│	3.147287E+01	│	2.420990E+00	║
║	450-500	│	429.3438	│	9.333618E+00	│	7.179706E-01	║
║	Ocтaтoк	│	809.9924	│	1.471415E+00	│	1.131858E-01	║

╚════════════════╧═══════════════════╧═══════════════════════╧══════════════════════╝

Порезультамассоваярасчедолята		отгонапароввходевакуумную
колоннуравна	= 0,679.Данныйрезультатудовлетусловиюоряет	≥ 0,591.

31