Курсовой ТПНГ

	7Т.	ЕХНОЛОГИЧЕСКИЙРАСЧЕТВАКУУМНО
				КОЛОННЫ
				7Общие.1свед ния
Специфиэксплуатациивакуумолообусловленанизкимойны
остаточнымдавлением				аппаратеиусловияминагреватяжёлогопофракционному
сосырьятаву.Ввакуумколонеобходимосоздатьойнеусловия,обеспечивающие
высдолютгонакуюиминимальноеразложение						компонентов.Дляэтогоследует
применятьвакуумсоздающуюаппаратуру,обеспечива								ющуюнаименьшее
остаточноедавсистуменьшление.Для времпремазутабываниянипечи
иснижениягидравличсопротивленияслприменидуетскогопечьдвустороннегоь
облученияподатьвеёзме количествовиктороеводяногопара(500кг/).
Такжеследуетсократитьдоминирасстояниемумаеждувводомсырьяколоннуи
выводоммазутаизпечи,трансфернуюлиниювыполминимальнымчисломть
поворотови		s-образнойформы.
Длясокращвремпреостаткабыванияколоннеотгоннуючасть
колонныдел		аютсуженной.Колоннаоснащаетсясемью						пакретамигулярной
насадки GEMPAK фирмы KOCH-GLITSCH,имеющихмалоегидравлическое
сопротивление(130Панамнасадки)					.Т акжевколоннеустановлены				собирающие
лопастные тарелки,скоторыхпроисходитотборбоковых							родуктсопротивление(
450Па)	,	ижелобчатыераспред лители			, посредствомкоторыхпроизводится
орошениепакетнасо(адкипротивление					350 Па).
Количествоводяногопара,подаваемогокубколон,прин1,2%наыимаем
мазут:				ВП = 0,012 ∙ 294454,72 = 3533,46 кг/ч ;
(пункт5)	.
МатериальныйбалансвакуумколоК ойны						-4представлентаблице5.3
	7.2 Опрегидравлическихеленсопротивлений							пакетовнасадки
Высотынасад				оквзятыизпрактданныхипрческихдставленытаблице7.1.
Таблица7.1			– Высотыпакетовнаса		доквакуумколоК нойны			-4
		№пакета		1	2	3	4	5	6	7
	Высотапакета,м			2	1,5	2	2	1,5	2	2,5
Послктолймщинойькувыбрарегулярной1 насадкиимеет

гидравлическоесопроПато,130гидравлическиеивлениесопротивления контактныхустройствравны:

•∆ ! = 2 ∙ 130 = 260 Па;

•∆ ! = 1,5 ∙ 130 = 195 Па;

•∆ ! = 2 ∙ 130 = 260 Па;

•∆ ! = 2 ∙ 130 = 260 Па;

•∆ ! = 1,5 ∙ 130 = 195 Па;

•∆ ! = 2 ∙ 130 = 260 Па;

•∆ ! = 2,5 ∙ 130 = 325 Па.

32

7.3 ОпртеделениемпературыверханизаколонныК

-4

Наоснованпрактилитератуческих

рныхданныхпринимаемтемпературу

вверхуколонравнойС110°,температуруывнизуколонаС20°нижены

темперавзоневводасырья,т.е.уры3

50°С.

7.4 Опртеделениемпературывыводабоковыхпродуктов

Температурувыводабоковыхпродбудемопределятктов

ьподборомтаких

температур,прикоторыхбудетсоблюдатьсяравенство:

!

!

!

гокомпопридатемпературенентаныхи

где

– константафазоравновесияого

! i∙- !

= 1,

В

!

–

мольнаядоля

i-гокомпонентавжидкойфазе.

давлении;

условия хиспавприсутствииенияводяногопарапарцдавлениеальное

смесиуглеводопределяемформулеродов2.

фр

фр

13, [5]:

!

!

где Р – давместелотборание

= ∙

! = ∙

!

!,

N

фр

– количествомолей

боковогопродукта

,кПа;

выводимойфракции;

– суммамолвсфраехй,вкводянойлючаяцийпар,

сеченииотбора;

расход i-ойфракции,кг/час;

M

– молярнмассая

i-ойфракции,

кг/кмоль.

Gi –

!

i

Молярнуюмассу

i-ойфракцииопредел

яем поформуле

Воинова:

где

– средняятемпературакипенияфракции.

! = 60 + 0,3 ∙ ср

+ 0,001 ∙ ср!,

срКонстантуфазоравопределяемновесияого

поформуле:

где Рi – давлениенасыщенныхпаров

ойфра кцииуглеводородов,которнах дим

!i-= !/ фр,

2,68 ∙

,

из формулыАшворта:

!

где Т – температуравзоневывода

lg ( − 3158) = 7,6715 −

!

!

фракции,К.

продукта,К;

и ! – функциитемпературы,котовыражаютсяуравнениемые:

=

1250

Согласновышеизлметодикерасчета

! + 108000 − 307,6 − 1

пределяемженноймпературывывода

боковыхфракций.Расчетпроводимпомощью

MS Excel.

7.4.1Опр. теделениемпературывыводавакуумногогазойляфр(.

230-360°С)

Молямассафрная230акции

-360°С:

вг = 60 + 0,3 ∙ ср + 0,001 ∙ ср! =

где t

ср

= С295°

= 60 + 0,3 ∙ 295 + 0,001 ∙ 295

!

= 235,525

кг/кмоль ,

– средняятемпературакипеданнойфракцииия.

33

Расходводянпа,проходящагочерезданнсечкоениеслгоставляетнны

сумму расходов водяного пара,по

давкубаемогоколонны

ивзмеп.ечвик

Приниммолярнмассг разложениязовемую

45кг/кмоль.Кратность

циркуляционногоорошениядлявакуумногогазойля

!

равна 20пункт(3Тогда.2.2).

парциальноедавлуглеводородовсмес

даннойфракции

:

вг = ∙

!

вг/ вг

!

! = 7,105 ∙ вг/ вг + гр/ гр + вп/ вп =

20 ∙

14722,74

= 7,105 ∙

235,525

кПа .

14722,74

588,91составляющиеопреде4033,46 = 5,972

20 ∙

235,525

+

45

+

18

Разбиваемфракцию

230-360°С

на

ляемдлякаждой

фракции х’ , Рi, Кi.П ринимаем температурувыводафракции

Твг = 153°С.Результаты

расчпредставленытаблице7.

2.

Таблица7.

2 – Опртеделение мпературывы

водавакуумногогазойля

Фракция

tср,С°

М,кг/моль

х’ i

Рi,кПа

Кi

Кi · х’ i

230-260

245

193,5250

0,2902

9,9209

1,6612

0,4821

260-290

275

218,1250

0,2721

5,6340

0,9434

0,2567

290-310

300

240,0000

0,1399

4,1715

0,6985

0,0977

310-330

320

258,4000

0,1137

3,6351

0,6087

0,0692

330-360

345

282,5250

0,1841

3,3346

0,5584

0,1028

Итого:

1,0000

1,0085

Поскольку

! ∙ ! ≈ 1,тотемподобранаератураверно.

7.4.2Опр. теделениемпературывывода

VD-1 (фр. 360

-430°С)

Молямассафрная360акции

-430°С:

!"!! = 60 + 0,3 ∙ ср + 0,001 ∙ ср! =

где t

ср = С395° –= 60 + 0,3 ∙ 395 + 0,001 ∙ 395

!

= 334,53

кг/кмоль ,

средняятемпературакипеданнойфракцииия.

Считаем,что

ерезданнсечениекопроходятлонныпарыфракций

230-360°С (вакуумныйгазойль)и 360

-430°С

(VD-1). Расходводяногопара,

проходящчерезданнсечкоениелгонны

составляетсумму

расходов водяного

пара,подаваемогокубколонныизме. чвик

Кратностьциркуляционного

орошениядля

VD-1

–

3пункт( 3Тогда.парциальное2.2)давл. смес

углеводородовданнойфракции:

!

!

3 ∙ !"!!/ !"!!

!"!! = ∙

!

!

= 8,1 ∙ вг/ вг + 3 ∙ !"!!/ !"!! + гр/ гр + вп/ вп =

3 ∙

85862,99

= 8,1 ∙ 14722,74

334,53

85862,99 588,91оставляющиеопределяемдлякаждой4033,46 = 5,83 кПа .

235,525

334,53

+

45

+

18

Разбиваемфракцию360

+ 3 ∙-430°Снас

фракции х’ , Рi, Кi.Принимаемтемпературувыводафракции

3.

ТVD-1 =

182°С.

Результадставленырасчпр тааблице7.

34

Таблица7.	3 – Опртеделениемпературывы			вода фракции 360-430°С(		VD-1)
Фракция	tср,С°	М,кг/моль	х’ i	Рi,кПа	Кi	Кi · х’ i
360-370	365	302,7250	0,1659	3,4988	0,6001	0,0995
370-380	375	313,1250	0,1549	3,3896	0,5814	0,0901
380-390	385	323,7250	0,1419	3,3138	0,5684	0,0807
390-400	395	334,5250	0,1407	3,2618	0,5595	0,0787
400-410	405	345,5250	0,1420	3,2265	0,5534	0,0786
410-420	415	356,7250	0,1320	3,2027	0,5493	0,0725
420-430	425	368,1250	0,1225	3,1868	0,5466	0,5002
Итого:			1,0000			1,0003

Поскольку		!		∙ ! ≈ 1,тотемподобранаератураверно.
	7.4.3 Опртеделениемпературывывода																VD-2 (фр.				430-500°С)
Молямассафрнаяакции							430-500°С:
						!"!! = 60 + 0,3 ∙ ср + 0,001 ∙ ср! =
где tср = 465°С	–= 60 + 0,3 ∙ 465 + 0,001 ∙ 465													!		= 415,73 кг/кмоль ,
	средняятемпературакипеданнойфракцииия.
Считаем,чточерезданнсечениекопроходятлонныпарыфр																							акций
230-360°С (вакуумныйгазойль), 360											-430°С					(VD-1)и 430				-500°С		(VD-2). Расход
водянпа,проходящагочерезданнсечкоениеслгоставляетннысумму
расходов водяного пара,подаваемогокубколонныизме. чвик																							Кратность
циркуляционногоорошениядля								VD-2					равна 3пункт( 3Тогда.2парциальное.2).
давлсмесуглеводородовниданнойфракции:		!				= 10,22 ∙										3 ∙ !"!!/ !"!!							=
!"!! = ∙	!				!			вг				!"!!
	!									+					+ 3 ∙		!"!!		+ /			+	/
								вг					!"!!				!"!!
																				гр	гр	вп	вп
								3 ∙	73319,23
= 10,22 ∙ 14722,74										415,73										4033,46 = 4,982 кПа .
					85862,99500°Снасоставляющие73319,23определяемдлякаждой588,91
235,525			+			334,53		+ 3 ∙				415,73				+	45	+		18
Разбиваемфракцию							430-
фракции х’ , Рi, Кi.Принимаемтемпературувыводафракции															4.							ТVD-2 = 301°С.
Результадставленырасчпр тааблице7.
Таблица7.	4 – Опртеделениемпературывы															водафракции					430-500°С(		VD-2)
Фракция	tср,С°					М,кг/моль							х’ i				Рi,кПа				Кi		Кi · х’ i
430-440	435						379,7250					0,1823					6,6244				1,3297		0,2424
440-450	445						391,5250					0,1926					5,7328				1,1507		0,2216
450-460	455						403,5250					0,1563					5,0556				1,0148		0,1586
460-470	465						415,7250					0,1308					4,5451				0,9123		0,1193
470-480	475						428,1250					0,1261					4,1635				0,8357		0,1054
480-490	485						440,7250					0,1075					3,8804				0,7789		0,0837
490-500	495	!		∙ !			453,5250					0,1044					3,6724				0,7371		0,0770
Итого:												1,0000											1,0080
Поскольку							≈ 1,тотемподобранаератураверно.

35

			7.4.4 Опртеделениемпературывывода												VD-3 (фр. 500 -560°С)
		Молямассафрная500акции							-560°С:
				!"!! = 60 + 0,3 ∙ ср + 0,001 ∙ ср! =
где t	ср = 530°С –= 60 + 0,3 ∙ 530 + 0,001 ∙ 530											!	= 499,9 кг/кмоль ,
			средняятемпературакипеданнойфракцииия.
		Считаем,чточерезданнсечениекопроходятлонныпарыфракций
230-360°С (вакуумныйгазойль), 360										-430°С	(VD-1), 430-500°С						(VD-2)и500 -560°С
(VD-3). Расходводянпа,проходящагочерезданнсечкоениелгонны
составляетсумму			расходов водяного пара,подаваемогокубколонныизмеевик
печи.		Кратностьциркуляционногоорошениядля											VD-3 равна 3пункт(3					.2Тогда.2).
парциальноедавлсмесуглеводородовданнойфракции:						!"!! = ∙					!		!
											!		! =
		= 12,275 ∙ вг			!"!!					3 ∙ !"!!/ !"!!									=
				+			+	!"!!				!"!!			+ гр/ гр + вп/ вп
			вг		!"!!				!"!! + 3 ∙				!"!!
= 12,275 ∙ 14722,74					85862,99					3 ∙ 49409,50/499,9							588,91		4033,46
				+					+	73319,23			+ 3 ∙	49409,50		+		+
		235,525			334,53					415,73					499,9		45		18
		Разбиваемфракцию500			-		!"!! = 3,536 кПа												из
них х’ , Рi, Кi.Принимаемтемпературувыводафракции						560°Снасоставляющиеопределяемдлякаждой									ТVD-3 = 321°С.Результаты
								5.
расчпредставленытаблице7.
		Таблица7.	5 – Опртеделениемпературывы										водафракции			500-560°С(			VD-3)
Фракция			tср,С°	М,кг/моль						х’ i			Рi,кПа				Кi		Кi · х’ i
500-510			505		466,5250					0,1651			3,9421			1,1149			0,1840
510-520			515		479,7250					0,1605			3,7187			1,0517			0,1688
520-530			525		493,1250					0,1562			3,5551			1,0054			0,1570
530-540			535		506,7250					0,1626			3,4364			0,9718			0,1580
540-550			545		520,5250					0,1802			3,3512			0,9477			0,1708
550-560			555		534,5250					0,1755			3,2906			0,9306			0,1633
Итого:										1,0000									1,0019
		Поскольку ! ∙ ! ≈ 1,тотемподобранаератураверно.
					7.5 ТепловойбалансколонныК											-4

Наосновематерибал,приальногонсавтаблицееденного5рассчитаем.3,
тепловойбалансвакуумколонойн	ыК	-4Тепловой. балансучитывает
количествотепла,входящегоколоннувыхизнее.Согласдящегозаконуо	прих. =	расх.
сохраненияэнергиибез(учёпотерьеплавокружающуюсреду):
КолоразбиваемнчетыренуконтураА(,Б,В,		Г),далеесоставтепловойяем
балапоконтурам.Схемасконтуровпредставленарисунке		4.

36

	Рис. 2	– СхемаконтуровкуумколоК нойны		-4.
Приопределтемпвыводабоковыхературниифракцийпункт( 7.					4)были
определеныихмолярнтакже,ассмолярны				емассыихпар.Полученныев
значениязаносимвтаблицу7.6.
Таблица7.6	– Молярныемассыкомпв Клоненнетов		Мi,	-4	!"
Компонент		Молярнаямасса		Относиплотностьельная
		кг/кмоль
ГазыразложенияГР()		45		0,5191	!"
VD-1		235,53		0,9096
ВакуумныйгазойльВГ()		334,53		0,8670
VD-2				0,9308
VD-3		415,73		0,9462
		499,9
Мазут (пар)		392,84		0,9256
Мазутжидкость( )		676,72		0,9667

Относиплотностьельная	!" втаблицеопределенапо			формуле Крэга,исходя
измолярноймассыкомпонента:	!"		1,03 ∙
		!"
(пункт6).	!"		= + 44,29
	мазувзяиз			-4
Молекулярнаямасса	та		расчетадолитгонавходеК
			37

Всвязитем,чтовводанесыпрьяоичастичноеиспарениеходит,тепло

,

вносимоеколонну

мазутом,

рассчитыдляпарожидкойвфазпоается

следующимформулам

:

ж мп = м ∙ ∙ мп,

ж

где

–

расход мазута,

кг/ч;

e – массовая долятгонапаровсырьявходе

м = м ∙

1 −

∙ м ,

колонну;

п

–

энтальпияпаровойфазыпритемпературевводасырья,кДж/кг;

м

дкойфазыпритемпературе

вводасырья

,кДж/кг.

–

энтальпияжи

мж

м

Длянахожденияэнтальпжидкком их

1

∙

понентов (кДж/кг)притемпературе

T (°К)

воспользуемсяследующейформулой

[8]:

ж! =

0,0017 ∙ ! + 0,762 ∙ − 334,25

Энтпаровльпию

!"

/кг)притемпературе

T (°К)

определимпо

компонентовкДж!"(

формуле:

!

!

!"

MS

Расчетпроводимпрограмме

Excel,полученныерезультаты

п

=

0,00059 ∙

+ 0,134 ∙ + 129,58

∙ 4 − !" − 308,99

представленытаблицах7.7

-7.10.

Таблица 7.7 – Тепловойбалаконтурас

А колонныК

-4

Компонент

Температура

Расход G, кг/ч

Энтальпия

Кол-вотепла

t, °С

!,кДж/кг

Q,кДж/ч

Приход

!

Маипечизут

370

294454,72

1977,4

303,30 ∙ 10

Водянойпарссырьем

370

500

1392,9

Дополнительный

395

3533,46

1476,9

0,70 ∙ 10!

водянойпар

5,22 ∙ 10

!

Итого:

Пароваяфаза:

Расход

309,22 ∙ 10!

Газыразложения

310

588,91

1112,0

0,66 ∙ 10

!

Вакуумныйгазойль

310

14722,74

970,0

VD-1

310

85862,99

952,6

14,28 ∙ 10!

VD-2

310

73319,23

944,0

81,79 ∙ 10!

Водянойпарссырьем

310

500

1202,5

69,21 ∙ 10!

Дополнительный

310

3533,46

1202,5

0,60 ∙ 10!

водянойпар

4,25 ∙ 10

!

Жидкфаз: ая

!

VD-3

321

49409,50

738,3

36,48 ∙ 10

Гудрон

350

70551,35

809,8

Итого:

57,13 ∙ 10!

264,40 ∙ 10!

Разностьмеждутеплом

,

входящимконтурА»«выходящим

знего,

составляет:

∆ ! = 309,22 − 264,40

∙ 10! = 44,82 ∙ 10! (кДж/ч)

38

Таблица7.	8 – Тепловойбалаконтурас			Б колонныК	-4
Компонент		Температура		Расход G, кг/ч	Энтальпия	Кол-вотепла
		t, °С			!,кДж/кг	Q,кДж/ч
			Приход						!
Газыразложения		310		588,91	1112,0	14,28
VD-1		310		85862,99	952,6			∙ 10!
Вакуумныйгазойль		310		14722,74	970,0	0,66	∙ 10
VD-2		310		49409,50	944,0	81,79		∙ 10!
Водянойпарссырьем		310		500	1202,5	69,21		∙ 10!
Дополнительный		310		3533,46	1202,5	0,60	∙ 10!
Итого:						4,25	∙ 10		!
водянойпар
Пароваяфаза:			Расход			170,79 ∙ 10!
Газыразложения		260		588,91	974,1	12,45			!
VD-1		260		85862,99	830,2			∙ 10!
Вакуумныйгазойль		260		14722,74	845,9	0,57	∙ 10
Водянойпарссырьем		260		500	1055,8	71,28		∙ 10!
Дополнительный		260		3533,46	1055,8	0,53	∙ 10!
Жидкфаз: ая						3,73	∙ 10		!
водянойпар						33,97
Итого:		301		49409,50	687,5			∙ 10		!
VD-2
Разностьмеждутеплом		, входящим вконтурБ«			»ивыходящимизнего,	122,53 ∙ 10!
составляет:		170,79 − 122,53 ∙ 10! = 48,26 ∙ 10! (кДж/ч)
∆ Б =
Таблица7.	9 – Тепловойбалаконтурас			В колонныК	-4
Компонент		Температура		Расход G, кг/ч	Энтальпия	Кол-вотепла
		t, °С			!,кДж/кг	Q,кДж/ч
			Приход						!
Газыразложения		260		588,91	974,1	12,45
VD-1		260		85862,99	830,2			∙ 10!
Вакуумныйгазойль		260		14722,74	845,9	0,57	∙ 10
Водянойпарссырьем		260		500	1055,8	71,28		∙ 10!
Дополнительный		260		3533,46	1055,8	0,53	∙ 10!
Итого:						3,73	∙ 10		!
водянойпар						88,56
Пароваяфаза:			Расход					∙ 10!
Газыразложения		170		588,91	751,7	9,51			!
Водянойпарссырьем		170		500	819,2		∙ 10!
Вакуумныйгазойль		170		14722,74	645,7	0,44	∙ 10
						0,41	∙ 10!

39

Продолжениетаблицы7.9

2,90

∙ 10

!

Дополнительный

170

3533,46

819,2

Жидкфаз: ая

водянойпар

Итого:

182

85862,99

382,1

32,81 ∙ 10

!

VD-1

46,07 ∙ 10!

Разностьмеждутеплом

,

входящим

вконтурВ«

»,

ивыходящимизнего

,

составляет:

∆ В =

88,56 − 46,07

∙ 10! = 42,49 ∙ 10! (кДж/ч)

Таблица7.

10 – Тепловойбалаконтурас

Г колонныК

-4

Компонент

Температура

Расход G, кг/ч

Энтальпия

Кол-вотепла

t, °С

!,кДж/кг

Q,кДж/ч

Приход

!

Газыразложения

170

588,91

751,7

9,51

Водянойпарссырьем

170

500

819,2

∙ 10!

Вакуумныйгазойль

170

14722,74

645,7

0,44

∙ 10

Дополнительный

170

3533,46

819,2

0,41

∙ 10!

Итого:

2,90

∙ 10

!

водянойпар

Пароваяфаза:

110

Расход

681,2

13,26 ∙ 10!

Водянойпарссырьем

500

0,37

∙ 10

!

Газыразложения

110

588,91

622,0

0,34

Дополнительный

110

3533,46

681,2

∙ 10!

Жидкфаз: ая

2,41

∙ 10

!

водянойпар

4,73

∙ 10

Итого:

153

14722,74

321

!

Вакуумныйгазойль

Разностьмеждутеплом

,

входящим

вконтурГ«

»,

ивыходящимизнего,

7,85 ∙ 10!

составляет:

∆ Г =

13,26 − 7,85

∙ 10! = 5,41 ∙ 10! (кДж/ч)

7.6 Опрасходеделениециркуляционныхрошенийв

Расчетколичествациркуляциорошепроизводитсянанияногове тепловогобалансаколонны,. к.разностьмеждуприходо мирасходтеплв омты колоннеснимаетсяциркуляционнымиорошениями.

Принимаем,чтокаждоециркуляционноеорошениеснимаоднотож т количествотеплоты .Разностьмеждуприрасхходтеплвовсехмдомты контурахколонны:

∆ = ∆ А + ∆ Б + ∆ В + ∆ Г = = 44,82 + 48,26 + 42,49 + 5,41 ∙ 10! = 140,98 ∙ 10!(кДж/ч)

40

Тогдасреднколичество,плотыотводимоеоднизц ркуляционных

орошений:

ор

∆

=

140,98 ∙ 10!

!

(кДж/ч),

где

– число

ор

∆

= ор

4

= 35,25 ∙ 10

циркуляциорошенийвкол. оннеых

=

∆ ор

,

Расходциркуляционногоорошениявзоневыводавакуумногогазойля:

ЦО!ВГ

цо!вг

цо!вг

где

цо!вг – энтальпияданногоциркуляц

вых

− вх

кДж/кг; вых

цо!вг

орошениянавыхконногоз,лонныде

– энтальпияданногоциркуляцио

нногоорошениянавходе

колонну,кДж/кг.

вх

Температупотоканавыхизоралонныдессчитвпункте7р.4а.вна1

ЦО!ВГ = 153

.Принимаемохлаждениеданногоциркуляционногоорошенияна90

вых

ЦО!ВГвх

= 153 − 90 = 63

цо!вг

1

!

.

градус.Температурапотонавходеколоннуравна

+ 0,762 ∙ 426 − 334,25

= 321 (кДж/кг)

вых

=

0,8670 ∙ 0,0017 ∙ 426

вхцо!вг =

1

∙

0,0017 ∙ 336! + 0,762 ∙ 336 − 334,25

= 122,1 (кДж/кг)

0,8670

ЦО!ВГ

=

35,25 ∙ 10!

онного = 177224,74 (кг/ч)

321 − 122,1

Кратдациркуляциностьного

вг

ЦО!ВГ

орошениясоставляет:

177224,74

Темпепотокарошенияатуравзоневывода

вг

14722,74

VD-1 навыходеизк

олонны

циркуляционныхорошений.

=

= 12,04

Аналогичнорассчитаемрасходыостальных =

вых

рассчитанавпункте7.4.2

иравна

.Принимаемохлаждение

данногоциркуляционногоорошения

на ЦО!!"!! = 182

зоневывода

90 градус.Температурапотоканавходе

VD ЦО!!"!! = 182 − 90 = 92

. Расходциркуляционногоорошенияв

колоннуравна

вх

!"!!

-1:

!

=

1

∙ 0,0017 ∙ 455

+ 0,762 ∙ 455 − 334,25

= 382,1 (кДж/кг)

вых

0,9096

вх!"!! =

1

∙

0,0017 ∙ 365! + 0,762 ∙ 365 − 334,25

= 178,6 (кДж/кг)

0,9096

=

35,25 ∙ 10

!

= 173218,67 (кг/ч)

Кратда

ЦО!!"!!

382,1 − 178,6

циркуляционногоостьногоорошениясоставляет:

=

ЦО!!"!! = 173218,67 = 2,02

!"!!

Темпепотокарошенияатуравзоневывода

!"!!

вых

85862,99 VD-2 навыходеизк

олонны

рассчитанавпункте7.4.3

иравна

.Принимаемохлаждение

данногоциркуляционногоорошенияна90градус.Температурапов

ЦО!!"!! = 301

токанавходе

колоннуравна

ЦО!!"!!вх

= 301 − 90 = 211 .

41