2.15 Определение количества жидкого металла в конце продувки
На основе полученных данных рассчитывается выход жидкого металла в конце продувки. При определении этой величины необходимо учитывать углерод угля, не являющийся углеродом металлозавалки.
Угар и потери металла состоят из следующих статей.
1. Окислилось примесей чугуна (таблица 13):
5,297 - 0,600 - 0,303 - 0,385 = 4,010 кг
(0,303 и 0,383 углерод, внесенный алюминиевой выбойкой и коксовым остатком, соответственно).
2. Унесено железа с пылью (таблица 3): 0,600 кг.
3. Окислилось железа до FeO и Fe2O3 шлака: 1,486 кг.
4. Потери железа с выбросами (таблица 3): 1,000 кг.
5. Потери железа в виде корольков в шлаке (таблица 3): 0,300 кг.
6. Количество загрязнений на стальном скрапе (таблица 3): 0,400 кг.
Итого угар элементов и потери: 7,796 кг.
Растворилось в металле кислорода и азота:
0,045 ∙ 0,92 + 0,004 = 0,045 кг.
Тогда выход жидкой стали составит:
100,000 - 7,796 + 0,045 = 92,249 кг.
На основании выполненного расчета составляется материальный баланс плавки.
Таблица 16 – Материальный баланс плавки
|
Поступило |
Вес, кг |
Получено |
Вес, кг | |
|
1. Жидкий чугун |
70,000 |
1. Жидкий металл |
92,249 | |
|
2. Стальной скрап |
30,000 |
2. Шлак |
12,681 | |
|
3. Известь |
6,221 |
3. Газы плавки |
9,987 | |
|
4. Марганцевый агломерат |
0,760 |
4. Пыль (Fe2O3) |
0,857 | |
|
5. ИМФ |
0,900 |
5. Пыль выдувания извести и агломерата |
0,343 | |
|
6. Технический кислород на плавление |
7,423 | |||
|
7. Размыв футеровки |
0,200 |
6. Корольки в шлаке |
0,300 | |
|
8. Миксерный шлак |
0,500 |
7. Выбросы и выдувка |
1,000 | |
|
9. Уголь на прогрев |
0,65 | |||
|
10. ТБО |
0,800 |
8. Газы прогрева |
2,071 | |
|
11. Кислород на прогрев |
0,964 |
|
| |
|
12. Алюминиевая выбойка |
0,600 |
|
| |
|
Итого |
119,018 |
Итого |
119,489 | |
|
Невязка равна: |
0,471 |
кг |
0,394 |
% |
3 Расчет теплового баланса конвертерной плавки с использованием твердых бытовых отходов
3.1 Исходные данные для расчета теплового баланса
Расчет ведется на 100 кг металлической завалки, основываясь на данных расчета материального баланса плавки, которые приведены в таблице 17.
Таблица 17 – Статьи материального баланса плавки, необходимые для расчета теплового баланса
|
Наименование статей |
Единица измерения |
Обозначение |
Значения |
|
Доля жидкого чугуна в шихте |
кг |
|
70,000 |
|
Доля скрапа в шихте |
кг |
|
30,000 |
|
Температура чугуна |
°С |
|
1420 |
|
Окислилось элементов в ходе продувки |
кг |
[C] - {CO2} |
0,371 |
|
[C] - {CO} |
3,342 | ||
|
[Si] - (SiO2) |
0,480 | ||
|
[Mn] - (MnO) |
0,367 | ||
|
[P] - (P2O5) |
0,126 | ||
|
[Fe] - (FeO) |
1,259 | ||
|
[Fe] - (Fe2O3) |
0,391 | ||
|
[Fe] - (Fe2O3)пыль |
0,600 | ||
|
Содержание окислов в шлаке |
кг |
SiO2 |
1,913 |
|
P2O5 |
0,295 | ||
|
Fe2O3 |
0,697 | ||
|
Количество миксерного шлака |
кг |
|
0,500 |
|
Вес жидкой стали перед раскислением |
кг |
|
92,249 |
|
Температура стали перед выпуском |
°С |
|
1610,000 |
|
Количество конечного шлака |
кг |
|
12,681 |
Продолжение таблицы 17
|
Наименование статей |
Единица измерения |
Обозначение |
Значения |
|
Компоненты отходящих газов |
м3 |
|
6,239 |
|
|
0,891 | ||
|
|
0,053 | ||
|
|
0,259 | ||
|
|
0,021 | ||
|
Количество выбросов |
кг |
|
1,000 |
|
Количество Fe2O3, образовавшегося в результате испарения Fe |
кг |
|
0,857 |
|
Количество CO2, выделившегося из извести |
кг |
|
0,389 |
|
Количество Fe2O3, внесенное шихтовыми материалами |
кг |
|
0,306 |
|
Количество FeO, внесенное шихтовыми материалами |
кг |
|
0,185 |
|
Вес корольков |
кг |
|
0,300 |
