- •РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ТКП EN
- •СОДЕРЖАНИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
- •1.1 Условные обозначения размеров и осей элементов
- •1.2 Основные положения по расчету
- •2 КЛАССИФИКАЦИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИЙ
- •3.3. Распределение напряжений при учете эффекта сдвигового запаздывания
- •3.4 Определение эффективной площади сечения сжатых элементов балки при действии нормальных напряжений
- •3.6 Эффективное поперечное сечение
- •4.1 Основные положения
- •4.3 Расчет на сдвиг в пластической стадии
- •4.5 Расчет несущей способности на сдвиг (4 класс сечений)
- •5. НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПОСТОЯННОГО СЕЧЕНИЯ ПО УСТОЙЧИВОСТИ
- •6. ПРИМЕРЫ РАСЧЁТА ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ТКП ЕN
- •Пример 1. Поперечное сечение класса 1 и 2
- •Пример 3. Поперечное сечение класса 4
- •ЛИТЕРАТУРА
|
2 КЛАССИФИКАЦИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИЙ |
|
|||||||||
|
При расчете элементов по ТКП EN 1993-1-1 различают четыре класса |
||||||||||
|
поперечных сечений, для которых определены граничные условия, при |
||||||||||
|
достижении которых несущая способность ограничивается потерей местной |
||||||||||
|
устойчивости. Различают четыре класса поперечных сечений: |
|
У |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
||
|
Поперечные сечения класса 1 – те, в которых может образоваться |
||||||||||
|
пластический шарнир с вращательной способностью, требуемой для расчета |
||||||||||
|
в пластической стадии и достигаемой без снижения несущей способности. |
||||||||||
|
Поперечные сечения класса 2 – те, в которых могут развиваться |
||||||||||
|
пластические деформации, но в которых ограничена вращательная |
||||||||||
|
способность вследствие потери местной устойчивости. Н |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
||
|
Поперечные сечения класса 3 – те, в которыхБнапряжение в крайних |
||||||||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
||
|
сжатых волокнах стального элемента при упругом распределении |
||||||||||
|
напряжений может достигнуть предела текучести, но потеря местной |
||||||||||
|
устойчивости препятствует |
азвит ю пласт ческих деформаций. |
|
||||||||
|
|
до |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Поперечные сечения класса 4 – те, в которых потеря местной |
||||||||||
|
устойчивости наступает |
д срижения предела текучести в одной или более |
|||||||||
|
зонах поперечного сечения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Классиф кац я поперечных сечений зависит от отношения ширины к |
||||||||||
|
толщине частей сечентя, расположенных в его сжатой зоне. Сжатые зоны |
||||||||||
|
еречное |
поперечного сечения, которые полностью или частично |
|||||||||
|
включают все |
||||||||||
|
сжаты п д действиемчастирассматриваемого сочетания нагрузок. |
|
|
||||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Различныезсжатые части в поперечном сечении (такие как стенка или |
||||||||||
|
олка) м гут, в |
бще, относиться к различным классам. |
|
|
|
||||||
е |
сечение классифицируется по наивысшему (наименее |
||||||||||
|
По |
||||||||||
Р |
благо риятному) классу его сжатых частей. |
|
|
|
|
||||||
Альтернативно классификация поперечного сечения может быть |
|||||||||||
|
|||||||||||
|
установлена с учетом классификации как полки, так и стенки. |
|
|
||||||||
|
Предельные |
отношения |
с t для |
сечений |
классов |
1, |
2 и 3 следует |
||||
|
принимать по |
таблице 2.1. |
Часть |
сечения, |
которая |
не |
соответствует |
предельным отношениям для сечения класса 3, должна быть отнесена к сечению класса 4.
7
|
Таблица 2.1 − Максимальные отношения ширины |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
к толщине для сжатых частей сечения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Сжатые внутренние части |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ось |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изгиба |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ось |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изгиба |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
||
|
|
|
|
|
Часть, |
|
|
|
Часть, |
Часть, подвергнутая изгибу |
||||||||
|
Класс |
|
подвергнутая |
|
подвергнутая |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Т |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
изгибу |
|
|
|
сжатию |
|
и сжатию |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
||||||
Распределение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
напряжений в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|||
частях (сжатие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
положительно) |
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при α > 0,5 : c |
t ≤ |
396ε |
|||||
|
1 |
|
|
|
c t ≤ 72ε |
|
|
c t ≤ 33ε |
|
|
|
|
13α −1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t ≤ 36ε |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
при α ≤ 0,5 : c |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при α > 0,5 : c |
t ≤ |
456ε |
||||||
|
2 |
|
|
|
c t ≤ 83ε |
|
|
|
|
|
|
13α −1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
c t ≤ 38ε |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
41,5ε |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
при α ≤ 0,5 : c |
t ≤ |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α |
|
|
||||||
Распределение |
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
напряжений в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
частях (сжатие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
положительно) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
42ε |
|
|
|||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3 |
c t ≤124ε |
|
|
c t ≤ 42ε |
при ψ > −1: c t ≤ 0,67 + 0,33ψ |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при ψ ≤ −1* |
: c t ≤ 62ε(1 − ψ) (− ψ) |
|||||||
|
ε = п235 f |
fy |
|
235 |
|
|
275 |
|
355 |
|
420 |
|
|
460 |
||||
|
|
y |
ε |
|
1,00 |
|
|
0,92 |
|
0,81 |
|
0,75 |
|
|
0,71 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
* |
ψ ≤ −1 |
для |
тех |
случаев, |
когда |
или сжимающее |
напряжение |
σ ≤ f |
y |
, или |
||||||||
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
деформация растяжения εy > fy |
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
Продолжение таблицы 2.1 |
|
|
Свесы полок |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Прокатные профили |
|
|
|
|
|
Сварные профили |
|
||||||||
|
|
|
|
|
Часть, |
|
|
|
Часть, подвергнутая изгибу и сжатию |
|||||||
|
Класс |
|
|
подвергнутая |
|
Сжатие на конце |
Растяжение наУконце |
|||||||||
|
|
|
|
|
сжатию |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
||||
Распределение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
напряжений в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
||||
частях (сжатие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
положительно) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
|
|
c t ≤ 9ε |
|
|
|
c t ≤ |
9ε |
Б |
c t ≤ |
9ε |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α |
|
α α |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10ε |
|
10ε |
||
|
2 |
|
|
|
c t ≤ 10ε |
|
|
c t ≤ |
|
|
c t ≤ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α |
|
|
|
α α |
Распределение |
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
||||
напряжений в |
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
||||
частях (сжатие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
положительно) |
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|||
|
3 |
|
|
|
c t ≤14ε |
|
|
|
c t |
≤ 21ε kσ |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
kσ см. ЕН 1993-1-5 |
|
|||||||
|
|
|
fy |
|
|
|
о |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
355 |
420 |
460 |
||||||
ε = |
235 fy |
|
|
|
235 |
|
275 |
|
||||||||
|
ε |
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
1,00 |
|
0,92 |
|
0,81 |
0,75 |
0,71 |
|||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
Окончание таблицы 2.1 |
|
Уголковые профили |
|
|
|
|
||||||||||||||
Дополнительно см. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
«Свесы полок» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Не применяется при |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
непрерывном контакте |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уголков с другими |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
деталями |
|
|
Класс |
|
|
|
|
|
|
|
Сечение, подвергнутое сжатию |
У |
||||||||||
Распределение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
напряжений во |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
всем сечении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
||||||
|
(сжатие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
положительно) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
h t ≤15ε : b + h ≤11,5ε |
|
|
|||||||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трубчатое сечение |
2t |
|
Н |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
||||
|
Класс |
|
|
|
|
|
Сечение, подве гнутое изгибу и/или сжатию |
|||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
≤ 50ε |
2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
d |
t |
|
|
|
|
||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
d |
t ≤ 70ε2 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
t |
≤ 90ε2 |
|
|
|
|||||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Для d |
t > 90ε2 |
см. ЕН 1993-1-6. |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
fy |
|
|
о |
275 |
|
|
|
355 |
|
420 |
460 |
||||
|
|
|
|
|
|
235 |
|
|
|
|
|
|||||||||
ε = |
235 fy |
|
|
ε |
т |
|
0,92 |
|
|
0,81 |
|
0,75 |
0,71 |
|||||||
|
|
|
1,00 |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
ε2 |
|
1,00 |
|
0,85 |
|
|
0,66 |
|
0,56 |
0,51 |
|||||
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Сечениязкласса 4 |
могут быть отнесены к классу 3, если |
с t меньше |
|||||||||||||||||
значения, вычисленного для сечения класса 3 по таблице 3.1 при |
||||||||||||||||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ε = |
|
235 |
|
, |
|
где |
σcom ,Ed |
— |
|
максимальное |
расчетное |
сжимающее |
||||||||
σ |
|
γ |
|
|
|
|||||||||||||||
|
com ,Ed |
M 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
напряж ние. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
еПоперечные сечения со стенкой класса 3 и полками класса 1 или 2 могут |
||||||||||||||||||||
быть классифицированы как поперечные сечения класса 2 с эффективной |
||||||||||||||||||||
Рстенкой согласно рисунку 2.1, тогда при определении геометрических |
||||||||||||||||||||
характеристик эффективного сечения в пластической стадии сжатая |
||||||||||||||||||||
часть стенки должна быть заменена частью высотой 20εtw и примыкающей к |
||||||||||||||||||||
сжатой полке и другой частью высотой 20εtw, примыкающей к нейтральной |
||||||||||||||||||||
оси, в соответствии с рисунком 2.1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
Т |
||
|
|
|
1 — сжатие; 2 — растяжение; |
Н |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
||
3 — нейтральная ось в пластической стадии; 4 — исключаемая часть стенки |
|||||||||||
|
|
Рисунок 2.1 — Эффективная стенка класса 2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
сечение |
|
|
|
|
||
Если стенка воспринимает только поперечные силы и, следовательно, не |
|||||||||||
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
повышает несущую способность 1 поперечного сечения по моменту и |
|||||||||||
продольной силе, то поперечное |
|
может быть рассчитано как сечение |
|||||||||
класса 2, 3 или 4 в зависим сти т лько от полки. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
т |
|
|
|
ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИЙ |
||||
3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНЫХо |
|||||||||||
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПРИ РАСЧЕТЕ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ |
|
|||||||||
о |
и3.1 Определение эффективной длины |
|
|
||||||||
п |
|
при эффекте сдвигового запаздывания |
|
|
|||||||
При расчете балок с широкими и тонкими полками необходимо |
|||||||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
учитывать эффект сдвигового запаздывания напряжений по сечению поясов. |
|||||||||||
На рисунке 3.1 показана эффективная длина балок при определении |
|||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
эфф ктивной ширины поясов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
11
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
Рисунок 3.1 — Эффективная длина Le |
Б |
|
|
|||||||
|
|
для неразрезных балок и |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
распределение эффективнойs ширины |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
На рисунке 3.2 приведено распределение нормальных напряжений при |
|||||||||||
|
эффекте сдвигового запаздывания. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 — свес пояса при опирании на одну сторону; 2 — свес пояса |
|
|||||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ри |
ираниизна две стороны; 3 — толщина листа t; 4 — продольные элементы |
||||||||||
|
|
|
|
|
жесткости с Asl = ∑Asli |
|
|
|
||||
Р |
|
|
Рисунок 3.2 — К определению эффективной ширины |
|
||||||||
В |
поясах допускается не учитывать эффект сдвигового |
|||||||||||
езапаздывания, если выполнено условие b0 < Le/50. Для частей поясов с |
||||||||||||
|
односторонней опорой ширина пояса b0 соответствует имеющейся ширине |
|||||||||||
|
пояса, для частей пояса с двухсторонней опорой b0 равняется половине |
|||||||||||
|
ширины пояса. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Длина Le равна расстоянию между нулевыми точками действующих |
|||||||||||
|
моментов. Если смежные пролеты отличаются не более чем на 50 % или |
|||||||||||
|
длина |
консолей составляет не более 50 % |
примыкающего пролета, то |
12
эффективную длину Le допускается определять согласно рисунку 3.1. В других случаях Le оценивают как расстояние между двумя нулевыми точками действующих моментов.
Если указанное условие (b0 < Le/50) для b0 не выполняется, как правило, при оценке несущей способности и усталостной прочности материала
3.2Определение эффективнойs ширины при сдвиговом запаздыванииТУ
вупругой стадии работы Н внеобходимо учитывать влияние сдвигового запаздывания поясов, для этогоопределяют используютБупругойраспределение
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.1) |
|
Коэффициент β указан в таблице 3.1. |
|
|
|
s ширины |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Таблица 3.1 — Коэффициент β для эффект |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
k |
|
|
|
Место |
|
|
|
|
вной Значение β |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
расположения |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
k ≤ 0,02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
β = 1,0 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β = β1 = |
|
|
1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
В проле е балки |
|
|
|
|
|
|
1+ 6,4k |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
0,02 < k ≤ 0,70 |
|
|
|
|
|
|
|
β = β2 |
= |
|
|
|
1 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
У опоры балки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1+ 6,0 k − |
|
|
+1,6k |
||||||||
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2500k |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β = β1 |
= |
|
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
В пролете балки |
|
|
|
|
|
|
|
5,9k |
|
|
|
|||||||
>0,70 |
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
У опоры балки |
|
|
|
|
|
|
|
|
β = β2 |
= |
|
|
|
|
||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8,6k |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
пk |
|
Концевая опора |
|
|
|
|
|
β0 = (0,55 + 0,025 / k ) β1 , β0 < β1 |
|||||||||||||
|
|
балки |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Все k |
|
|
Консоль балки |
|
|
β = β |
2 |
— на опоре и на конце консоли |
||||||||||||||
Все |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Р |
|
|
|
|
|
k =αb /L |
при |
α0 = |
1+ |
Asl |
, |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
0 0 |
е |
|
|
|
|
b t |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
где Asl — площадь сечения всех продольных элементов жесткости в |
|||||||||||||||||||||
|
пределах ширины b0. Другие буквенные обозначения указаны на рисунках 4.1 |
|||||||||||||||||||||
|
и 4.2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |