- •«Московский государственный индустриальный университет» (фгбоу впо «мгиу»)
- •Курсовой проект Расчетно-пояснительная записка
- •Оглавление
- •Расчет привода ленточного конвейера с прямозубым цилиндрическим редуктором и клиноременной передачей
- •Введение
- •Значения коэффициента yfs в зависимости от z или zv
- •Эскизная компоновка редуктора Вычерчивание контура зубчатых колес и стенок редуктора
- •Проектирование быстроходного вала
- •Определение диаметральных размеров быстроходного вала
- •Определение линейных размеров быстроходного вала
- •Проектирование тихоходного вала
- •Определение диаметральных размеров тихоходного вала
- •Определение линейных размеров тихоходного вала
- •Вычерчивание быстроходного и тихоходного валов редуктора на эскизной компоновке
- •Выбор материалов для изготовления валов
- •Механические свойства поковок (гост 4543-71)
- •Проверочный расчет тихоходного вала на прочность и выносливость Определение усилий в зацеплении и сил, действующих на вал
- •Определение реакций в опорах Горизонтальная плоскость
- •Вертикальная плоскость
- •Плоскость неопределенного направления
- •Расчет на статическую прочность
- •Расчет тихоходного вала на усталостную выносливость
- •Значения коэффициента идля валов в местах установки деталей с натягом
- •Значения коэффициентов ки кдля валов с одним шпоночными пазом
- •Значения коэффициента Kdв зависимости от выбранного материала и диаметра вала
- •Подбор шпонок и их проверочный расчет
- •Подшипники шариковые радиальные однорядные
- •Расчет подшипников качения для валов редуктора Расчет подшипников тихоходного вала
- •Расчет подшипников быстроходного вала
- •Второй этап эскизной компоновки редуктора
- •Расчёт клиноременной передачи
- •Минимальное значение диаметров малых шкивов
- •Размеры приводных клиновых ремней
- •Номинальная мощность (р0, кВт), передаваемая одним клиновым ремнем нормального сечения
- •Значение Сα для клиновых ремней
- •Значение коэффициента длины ремня Сl
- •Значение коэффициента передаточного числа cu
- •Масса 1 м длины ремня q (кг/м) различных типов ремней
- •Ширина клиновых шкивов в, мм
- •Размеры приводных клиновых ремней
- •Список литературы
- •Образцы выполнения графической части проекта
Расчет привода ленточного конвейера с прямозубым цилиндрическим редуктором и клиноременной передачей
Рассчитать привод ленточного конвейера по схеме рис. 1 с прямозубым цилиндрическим редуктором по следующим данным:
Окружное усилие на ведущем барабане конвейера Ft = Н
Скорость ленты конвейера (окружная скорость на барабане) V = м/с
Диаметр барабана Dбар = м
Время работы в сутки tсут= час, t = час,
= tсут – t = час.
Отношение = ;Тпуск= (Кпуск = )
Рис. 1. Привод ленточного конвейера с прямозубым редуктором:
1 – электродвигатель; 2 – передача клиноременная; 3 – редуктор горизонтальный; 4 – муфта комбинированная; 5 – барабан приводной;
Введение
Привод ленточного конвейера состоит из электродвигателя, клиноременной передачи, одноступенчатого цилиндрического редуктора, комбинированной муфты и приводного барабана конвейера. В качестве электродвигателя чаще всего применяются трёхфазные асинхронные электродвигатели переменного тока серии АИР. Комбинированная муфта состоит из компенсирующей муфты (например, МУВП) и предохранительной муфты (например, муфта с разрушающимся элементом или фрикционная муфта).
Кинематический и силовой расчёт привода.
Выбор электродвигателя
Частота вращения барабана конвейера:
nбар == мин-1
Мощность на приводном валу конвейера:
Рпотр == кВт
Мощность на валу электродвигателя:
Рэл.двиг. потр== кВт
где ηобщ = ηкл. рем ∙ η3подш ∙ ηзац ∙ ηмуфты
При средних значениях этих величин (ηкл. рем=0,96, ηподш=0,99, ηзац=0,97, ηмуфты=0,99) можно принимать ηобщ=0,895.
Выбираем по каталогу (табл. 1) электродвигатели, удовлетворяющие по мощности , т.е. с мощностью Р= кВт.
Рекомендуется выбирать электродвигатель с синхронной частотой вращения пэл.двиг=1500 мин -1
Мощность
PкВт |
Синхронная частота вращения вала двигателя, n мин1 | |||
1500 |
1000 | |||
Типоразмер
|
Асинхронная частота вращения, мин-1 |
Типоразмер
|
Асинхронная частота вращения, мин-1 | |
2,2 |
90L4 |
1395 |
100L6 |
945 |
3 |
100S4 |
1410 |
112МА6 |
950 |
4 |
100L4 |
1410 |
112МВ6 |
950 |
5,5 |
112М4 |
1432 |
132S6 |
960 |
7,5 |
132S4 |
1440 |
132М6 |
960 |
Примечание. Пример условного обозначения двигателя: «Двигатель АИР 100L4 » |
Технические данные электродвигателей серии АИР
Передаточные числа привода и редуктора.
Принимаем предварительное значение Uред.= 4 (или 3,55), тогда:
Uпривода = =
Uкл.рем.пер.= =
где nэл.двиг.асинхр.- асинхронная частота вращения эл. двигателя мин-1.
Передаточные числа клиноременных передач рекомендуется принимать в пределах Uкл.рем.пер. = 2-4 (max 6)
5. Частоты вращения валов:
п0= пэл.двиг.асинхр. = мин -1
п1 = =мин -1
п2 == мин -1
п3=п2= мин -1
6. Мощности на валах:
Р0=Рэл.двиг.потр= кВт
Р1= Р0·ηкл.рем ·ηподш= кВт
Р2= Р1·ηзац·ηподш= кВт
Р3= Р2·ηмуф·ηподш =кВт
7. Вращающие моменты на валах:
Т0= 9550= Н∙м
Т1= 9550= Н∙м
Т2= 9550= Н∙м
Т3= 9550= Н∙м
Полученные результаты заносим в таблицу:
№ вала |
n, мин-1 |
Р, кВт |
Т, Н·м |
0 |
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
3 |
|
|
|
Эквивалентное время работы передачи в сутки при расчете на контактную прочность (из циклограммы задания):
tНЕ = t + t′ = час
где m= 6 для сталей.
Эквивалентное время работы передачи в течение всего срока службы:
ТНЕ = tНЕ ∙ д∙ L= час
где д=260– число рабочих дней в году;
L = 5 лет – срок работы передачи.
Эквивалентное число циклов нагружения зубьев колеса и шестерни:
NНЕ 2 = 60 ∙ п2 ∙ ТНЕ = циклов
NНЕ1=NНЕ 2∙Uред = циклов
Расчёт редуктора
Выбор материала для изготовления шестерни и колеса.
Для шестерни принимаем (по табл. 2) сталь………. σв = МПа; σт = МПа; НВ =
Термообработка:
Для колеса в соответствии с рекомендациями:
НВ2min=HB1min– (15)(20…30)(50),
подбираем сталь………….. с σв = МПа; σт = МПа; НВ =
Термообработка:
11. Средняя твердость шестерни:
НВ1==
Средняя твердость колеса:
НВ2==
Таблица 2
Рекомендуемые марки сталей для шестерни и колеса при НВ≤350
Шестерня |
Колесо | ||||||||||
Марка стали |
Сечение, мм |
Термообработка |
σв МПа |
σт МПа |
НВ |
Марка стали |
Сечение,мм |
Термообработка |
σв МПа |
σт МПа |
НВ |
45 ГОСТ 1050-88 |
40–100 |
Закалка 820–860оС, вода, отпуск 550–600С, воздух |
780 |
375 |
240–267 |
45 ГОСТ 1050-88 |
До 250 |
Нормализация 850–860С, воздух |
600 |
335 |
200–236 |
45 ГОСТ 1050-88 |
До 100 |
Нормализация 800С, воздух |
620 |
395 |
189–229 |
45 ГОСТ 8479-70 |
100–300 |
Нормализация 865–895С, воздух |
590 |
345 |
174–217 |
18Х2Н4МА ГОСТ 4543-71 |
До 100 |
Закалка 860–880оС, масло, отпуск 525–575С, воздух |
930 |
785 |
293–331 |
18Х2Н4МА ГОСТ 8479-70 |
300–500 |
Закалка 860–880оС, масло, отпуск 525–575С, воздух |
835 |
685 |
262–311 |
35Х ГОСТ 4543-71 |
До 100 |
Закалка 850–870оС, масло, отпуск 560–640С, воздух |
655 |
490 |
212–247 |
35Х ГОСТ 8479-70 |
100–300 |
Закалка 850–870оС, масло, отпуск 560–640С, воздух |
615 |
395 |
187–229 |
35ХГСА ГОСТ 4543-71 |
До 100 |
Закалка 870–880оС, масло, отпуск 640–650С, вода |
835 |
685 |
262–311 |
35ХГСА ГОСТ 8479-70 |
100–300 |
Закалка 880оС, масло, отпуск 640С, вода |
735 |
590 |
235–277 |
45Х ГОСТ 4543-71 |
До 250 |
Закалка 840–860оС, масло, отпуск 520–550С, воздух |
980 |
785 |
248–293 |
45Х ГОСТ 8479-70 |
До 300 |
Закалка 840оС, масло, отпуск 550С, воздух |
655 |
490 |
218–248 |
40ХН ГОСТ 4543-71 |
До 100 |
Закалка 840–860оС, масло, отпуск 550–600С, воздух |
735 |
590 |
235–277 |
40ХН ГОСТ 8479-70 |
300–500 |
Закалка 840–860оС, масло, отпуск 550–650С, воздух |
635 |
440 |
197–235 |
40ХН2МА ГОСТ 4543-71 |
До 250 |
Закалка 850–870оС, масло, отпуск 600–630С, вода |
1080 |
930 |
310–354 |
40ХН2МА ГОСТ 8479-70 |
100–300 |
Закалка 860–870оС, масло, отпуск 650С, вода |
880 |
735 |
277–321 |
При средней твердости шестерни НВ1 =
базовое число циклов нагружения NHG 1= , а для колеса при НВ2 = базовое число циклов нагружения
NHG 2= (табл. 3).
Таблица 3
Средняя твердость поверхности зубьев |
НВср
HRC |
< 200
– |
250
27 |
300
33 |
350
38 |
–
40 |
–
45 |
–
50 |
–
55 |
NHGциклов (·107)
|
1,0 |
1,7 |
2,5 |
3,6 |
4,4 |
6,0 |
8,0 |
10 |
Поскольку NHЕ 2 >NHG 2 иNHЕ 1>NHG 1, то = 1
12. Предел контактной выносливости для колеса:
σН lim2= 2НВ2+ 70 = МПа
Допускаемое контактное напряжение для колеса:
принимая коэффициент безопасности SH =1,1;
[σ]Н2 == МПа
Предел контактной выносливости для шестерни:
σН lim1 = 2НВ1 + 70 = МПа
Допускаемое контактное напряжение для шестерни:
[σ]Н1 == МПа
За расчетное допускаемое контактное напряжение в прямозубых передачах принимается [σ]Н2 =
13. Межосевое расстояние для прямозубой передачи.
Принимая предварительно КН = 1,3 и задаваясь значениями
ψba = 0,4 и ψba = 0,5 находим два значения aw по формуле:
aw1 =450 (Uред+ 1)=
мм
aw2 =450 (Uред+ 1)=
мм
Одно из найденных межосевых расстояний округляем до ближайшего стандартного значения из следующего ряда
aw сm = … 80;90;100;112;125;140;160;180;200… мм.
14. Ширина зубчатых колес:
b2= ∙aw ст= мм
b1=b2+ 5 мм = мм
15. Модуль передачи:
0,01 ∙ aw ст< т< 0,02 ∙aw ст , мм
Рекомендуется принимать значение модуля т ст=2 мм (или т ст=1 мм).
Принимаем т ст = мм
16. Суммарное число зубьев прямозубой передачи :
Z∑ = =
округлив до целого числа, принимаем : =
17. Число зубьев шестерни:
Z1 = = округлив до целого числа, принимаемZ1 = приZ1min = 17
18. Число зубьев колеса:
Z2=Z∑ –Z1 =
19. Уточнение передаточного числа:
U'ред= =
Отклонение от принятого ранее передаточного числа:
что находится в пределах допустимого [∆U] = ±4%.
20. Геометрические размеры колес.
Делительный диаметр шестерни:
d1=mcт·Z1 = мм
значение d1 не округлять
Делительный диаметр колеса:
d2=mcт·Z2 = мм
значение d2 не округлять
Межосевое расстояние:
аw ст == мм
Диаметр вершин зубьев шестерни:
da1=d1+ 2m cт= мм
Диаметр вершин зубьев колеса:
da2 = d2 + 2 m cm = мм
Диаметр впадин зубьев шестерни :
df1=d1– 2,5m cт= мм
Диаметр впадин зубьев колеса:
df2=d2– 2,5m ст= мм
21. Проверочный расчет на контактную прочность:
σН=
Отклонение от [σ]Н:
∆σ% ==
при допускаемом отклонении –5% < [∆σ] < 15%.
Условие прочности выполняется.
22. Проверка зубьев на изгиб.
Эквивалентное время работы передачи в сутки при расчете на
изгиб:
tFЕ = t + t ′= час.
23. Эквивалентное время работы передачи в течение всего срока
службы:
TFЕ = tFЕ ∙ д ∙ L = час,
где число рабочих дней в году д=260 дн. и срок службы передачиL=5 лет.
24. Эквивалентное число циклов нагружения зубьев колеса:
NFЕ 2 = 60 ∙п2∙ ТFЕ= циклов
Таким образом, передача работает при постоянной нагрузке, т.к.
NFЕ 2 > NFG = 4∙ 106циклов и= 1
25. Допускаемые напряжения изгиба [σ]F:
Предел изгибной выносливости для зубьев шестерни σFlim 1 :
σFlim 1= 1,8 ∙НВ1 = МПа
Предел изгибной выносливости для зубьев колеса σFlim2:
σFlim 2 = 1,8 ∙ НВ2 = МПа
где НВ1 и НВ2 см. п.11 расчета
Допускаемые напряжения изгиба для шестерни:
[σ]F1= = МПа
где коэффициент безопасности SF = 1,75 , а коэффициент
режима работы для нереверсивной передачи YA= 1.
Допускаемые напряжения изгиба для колеса:
[σ]F2= = МПа
26. Окружное усилие на колесе:
Ft2== Н
(где Т2Нм, см. п.7, а d2 мм – см. п.20 расчета)
27. Коэффициент формы зубьев при расчете на изгиб по местным
напряжениям YFS для прямозубых передач определяют в
зависимости от Z (из табл. 4):
УFS1= (приZ1= )
УFS2= (приZ2= )
Таблица 4