M04717.pdf системы и сети
.pdf21
S = S |
|
+ P + |
SH12 |
R |
|
|
+ j( Q |
|
+ |
SH12 |
X |
|
) − |
|
|||
|
Uном2 |
|
|
|
Uном2 |
|
|
||||||||||
1 |
H1 |
X1 |
|
|
|
T1 |
|
|
X1 |
|
|
T1 |
|
|
|||
′′ |
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− j(QCA1 + QC12) , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
де Q′ |
|
= Q′′ |
= U2 |
|
B |
A1 |
/ 2;Q′ |
|
= Q′′ |
= U2 |
B / 2 . |
||||||
CA1 |
CA1 |
|
ном |
|
|
C12 |
|
C12 |
|
ном |
12 |
Визначення розрахункової потужності підстанції передує розрахунку режиму мережі.
Основні співвідношення для розрахунку параметрів режиму ділянки електричної мережі розглянемо стосовно з розрахунковою схемою рис.2.1,в.
а)
б)
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
22
в)
а – принципова; б – заміщення; в – розрахункова. Рисунок 2.1 – Схеми ділянки електричної мережі.
Втрати потужності в опорах лінії ПЛ1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
′′ |
2 |
|
|
|
′′ |
2 |
|
|
|
S = |
P + j |
Q |
A1 |
= |
(SA1) |
|
R |
A1 |
+ j |
(SA1) |
|
X |
A1 |
, (2.2) |
|
|
|
|
|||||||||||
A1 |
A1 |
|
|
Uном2 |
|
|
Uном2 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Якщо відома напруга на шинах джерела живлення U дж=U А і потужність на початку ділянки А1 S А1, визначаємо напругу в кінці ділянки А1 у вузлі 1, тобто на шинах ВН підстанції 1
|
′ |
′ |
|
′ |
′ |
|
U 1= UA − |
PA1RA1 |
+ QA1XA1 |
− j |
PA1XA1 − QA1RA1 |
= |
|
UA |
|
|||||
|
|
|
UA |
|||
де U ¢A1 і U ¢¢A1 |
= UA − U′ A1 − jU′′ A1 |
(2.3) |
||||
– відповідно поздовжня та поперечна складові |
спаду напруги в опорах лінії ПЛ1.
Міжфазна напруга в кінці ділянки А1 (модуль) |
|
U1 = (UA − U′ A1)2 + (U′′ A1)2 |
(2.4) |
При розрахунках параметрів усталених режимів лінії напругою 110кВ і нижче можна не враховувати поперечну складову напруги, так як похибка у цьому випадку складає не більше частки відсотка. Тоді
U1 ≈ UA − PA′ 1RA1 + Q′A1XA1 (2.5)
UA
Втрати енергії в лініях: |
|
DWЛ = DРЛ ×τ |
(2.6) |
де DPЛ – втрати активної потужності в лініях, |
|
τ – час максимальних втрат. |
|
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
23
Під часом максимальних втрат τ розуміється такий умовний час, протягом якого при роботі з найбільшим навантаженням втрати енергії такі ж, як і при навантаженні, яке змінюється протягом року за дійсним графіком.
2.2 Електричний розрахунок ділянки мережі з П-подібною схемою заміщення
П-подібні схеми заміщення частіше всього зустрічаються в схемах заміщення електричних мереж. Виконати електричний розрахунок П-подібної схеми заміщення – це значить визначити всі параметри її електричного режиму (рис.2.2)
Рисунок 2.2 – Параметри режиму П-подібної схеми заміщення
Серед параметрів режиму основними розрахунковими є: S1, U1, S2 , U2 . Решта параметрів визначаються цими основними. Оскільки
кожну комплексну величину задають двома дійсними, то основних параметрів електричного режиму П-подібної схеми заміщення буде 8, а саме: активна P1 і реактивна Q1 потужності, які поступають в схему
заміщення, модуль U1 фаза δ1 напруги на початку схеми заміщення, активна P2 і реактивна Q2 потужності, які виходять із схеми заміщення, а також модуль U2 фаза δ2 напруги в кінці П-подібної схеми заміщення. Фази напруги U1 і U2 при електричних розрахунках
задають приблизно. Звичайно для однієї із напруг задають фазу δ = 0 , тобто суміщають дійсну вісь комплексної площини з вектором цієї напруги. Для того, щоб визначити решту (сім) основних параметрів
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
24
електричного режиму П-подібної схеми заміщення, три з них повинні бути відомі, тобто бути вихідними даними при електричних розрахунках. Із цього виходить, що загальне число варіантів задання вихідних для електричного розрахунку П-подібної схеми заміщення складає
С73 = 35 , де С73 - число комбінацій із 7 по3.
Впрактиці електричних розрахунків існують чотири варіанти вихідних даних, які наведені нижче разом з методикою електричного розрахунку.
1 Як |
вихідні дані задають потужність навантаження |
S2 = P2 + jQ 2 |
і напруги U2 = U2 . Методика електричного розрахун- |
ку в цьому випадку:
a) визначаємо потужність S4 у вітці з провідністю Y2 ; приймаємо, що провідність суто реактивна (ємнісна) Y2 = jB2 , тоді
S4 = -jQ''c = -jU22 × Bл / 2;
б) визначаємо потужність S'' в кінці ділянки з опором Z
S''= S2 + S4 = P2 + j(Q2 - Q''c );
в) визначаємо втрати потужності в опорі Z = R + jX
DS = DP + jDQ = ((S'' )2 / U22 ) × (R + jX);
г) визначаємо потужність S' на початку ділянки з опором Z S' = S''+DS;
д) визначаємо поздовжню U ' |
і поперечну U |
'' складові спаду |
||||||||||||||
напруги на ділянці з опором Z |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
U' 2 |
= P''×R + Q''×X ; |
U'' 2 = |
P''×X + Q''×R ; |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
U2 |
|
|
|
|
|
|
U2 |
|
|
|
е) визначаємо модуль і фазу напруги U1 |
U'' 2 |
|
|
|||||||||||||
U |
1 |
= |
|
(U |
2 |
+ U' |
2 |
)2 + (U'' |
2 |
)2 |
; |
|
tgd = |
|
; |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
U2 + U' |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
є) визначаємо потужність S3 у вітці з провідністю Y1
S3 = -jQ'c = -jU 21 × Bл / 2;
ж) визначаємо потужність S1 , яка поступає в схему заміщення
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
25
S1 = S'+S3 = S' - jQ'c ;
2 Як вихідні дані задають потужність S1 = P1 + jQ1 і напругу U1 = U1, тобто приймаємо фазу напруги d1 = 0. Послідовність
електричного розрахунку в цьому випадку така ж, як і в попередньому, але розрахунок ведуть від початку схеми заміщення до кінця , тобто від джерела живлення до навантаження.
3 Як вихідні дані задають потужність S2 = P2 + jQ 2 і напругу U1 = U1. В цьому випадку електричний розрахунок виконують
методом послідовних наближень (ітераційний метод розв’язання задачі).
Відомо, що метод послідовних наближень передбачає розв’язання задачі доки результати наступних наближень не будуть з заданою точністю відрізнятися від результатів попередніх. Стосовно до електричних мереж як перше наближення доцільно розглянути розв’язок, коли напруга в усіх точках мережі дорівнює номінальній напрузі. Це дозволяє визначити струми навантажень і інші параметри режиму мережі, у тому числі і напруги на затискачах навантаження, які вже будуть другим наближенням до дійсного розв’язку. Аналогічно виконують і наступні розрахунки. Практика показує, що при розрахунках параметрів усталених режимів електричних мереж у багатьох випадках можна обмежитись результатами, які отримані при другій і першій ітераціях.
Приймаємо, що U2 = Uном і за методикою розрахунку за першим варіантом завдання вихідних даних виконуємо розрахунок за
пунктами “a”-“г“. Далі |
за відомою напругою U1 і визначеною |
потужністю S' визначаємо поздовжню U' 1 і поперечну U'' 1 складові |
|
спаду напруги |
|
U' 1 = P'×R + Q'×X ; |
U'' 1 = P'×X + Q'×R ; |
U1 |
U1 |
і напругу в кінці схеми
U2 = (U1 - U' 1 )2 - (U'' 1 )2 ;
Якщо знайдене значення U2 суттєво відрізняється від Uном , то розрахунок повторюють при знайденому значені U 2.
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
26
4 Як вихідні дані задають напругу на початку схеми U1 , модуль напруги в кінці схеми U2 і активну потужність P2 . Задаючись низкою
значень реактивної потужності Q2 (Q12 ,Q22 ,Q32 ) за методикою розрахунку за першим варіантом завдання вихідних даних визначаємо
відповідні значення напруги |
U1(U11, U21, U31). За отриманими |
даними будуємо плавну криву |
U1 = f (Q2 ), за якою за дійсним |
значенням напруги на початку схеми U1 визначаємо дійсне значення реактивної потужності навантаження Q2 . За знайденим значенням P2 і U2 виконуємо ще один розрахунок за методикою, що відповідає першому варіанту завдання вихідних даних.
Рисунок 2.3 - U1 = f (Q2 ),
Приклад 8. Завод споживає потужність S2 = 40 + j30 МВА по
ПЛ напругою 220 кВ. Довжина повітряної лінії 180 км. На лінії використовується проводи марки АС-240/32. Напруга в кінці лінії при максимальному навантаженні 215 кВ. Необхідно визначити втрати потужності в лінії та напругу на початку лінії.
Рішення.
Розрахункові дані ПЛ 220 кВ з проводами марки АС-240/32: R0 = 0,121Ом/км, X0 = 0,435 Ом/км, B0 = 2,6 ×10−6 См/км, Qc.o = 0,139 Мвар/км, тоді
R = R0 × l = 0,121×180 = 21,78 Ом, X = X0 × l = 0,435 ×180 = 78,3 Ом,
Qc = Qco × l = 0,139 ×180 = 25,02 Мвар.
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
27
Визначаємо потужність S3 навантаження в кінці лінії з
врахуванням половини реактивної потужності, яка генерується лінією, Qc.к = 0,5 × Qc = 0,5 × 25,02 =12,51 Мвар. Враховуємо також втрати на корону
DPкор.к = DPкор.о × l × 0,5 = 2,35 × 0,5 ×180 = 211,5 кВт=0,211 МВт.
Тоді
S3 = P3 + jQ3 = (P2 + DPкор.к ) + j(Q2 - Qск ) = (40 + 0,211) +
|
+ j(30 -12,51) = 40,211 + j17,49МВА |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
Втрати потужності в опорах лінії |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
DP = |
P |
23 |
+ Q23 |
|
× R = |
40,2112 +17,49 |
2 |
|
× 21,78 = 0,906 МВт, |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
U22 |
2152 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
DQ = |
|
P23 + Q23 |
×X = |
|
40,2112 +17,49 |
2 |
|
×78,3 = 3,257 Мвар. |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
U 22 |
2152 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Повні втрати потужності |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
DS = |
DP2 + DQ2 |
= |
|
|
0,9062 + 3,2572 |
= 3,38 МВА, |
|
|
|||||||||||||||||||||||
що складає від потужності S 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
DS = |
|
|
|
|
|
|
3,38 |
|
|
|
|
×100 = 6,76% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
S2 |
|
|
|
402 + 302 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
U1 = U2 |
+ |
P3 × R + Q3 × X |
+ j |
P3 × X - Q3 × R |
= |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U2 |
|
|
|
|
|
|
|
U2 |
|
|
|||||||
= 215 + |
|
40,211×21,78 +17,49×78,3 |
+ j |
40,211×78,3 -17,49× 21,78 |
= |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
215 |
|
|
|
|
|
|
|
|
215 |
|
|
||||||
|
= 225,44 + j12,87 , кВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
U1 |
|
= |
|
|
225,442 +12,872 = 225,8, кВ |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
Приклад |
9. |
|
|
|
|
|
|
Підстанція |
|
|
|
|
споживає |
потужність |
|||||||||||||||||
S2 = |
28,5 + j9,36МВА |
. |
Потужність |
передається по |
двоколовій |
повітряній лінії 110кВ з проводами АС-150/24. Довжина лінії 70км.Напруга на початку лінії в режимі максимального навантаження 119 кВ. Необхідно визначити втрати потужності в проводах ПЛ в
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
28
режимі максимального навантаження при нормальному режимі роботи ліній і при виході однієї лінії з ладу.
Рішення.
Розрахункові дані ПЛ 110кВ з проводами марки АС-150/24: R0 = 0,198 Ом/км, X 0 = 0,42 Ом/км, QC 0 = 0,036 Мвар/км, тоді для
одноколової лінії
R = R 0l = 0,198×70 =13,86 Ом,
X = X0l = 0,42×70 = 29,4 Ом,
QC = QC0l = 0,036×70 = 2,52 Мвар, QCK = QCП = 0,5×QC = 1,26 Мвар,
Розрахункова схема одноколової лінії (рис.2.4)
Рисунок 2.4 – Розрахункова схема одноколової лінії.
Потужність в кінці лінії |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
′′ |
|
|
′′ |
|
|
|
|
′′ |
= P2 + j(Q2 - QCK ) = 28,5 + j(9,36 -1,26) = |
||||||||||||||
S 12 |
= P12 |
+ jQ12 |
|||||||||||||||||||||
= 28,5 + j8,1МВА |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Втрати потужності в проводах одноколової лінії |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
′′ |
|
2 |
|
|
′′ |
2 |
|
|
|
28,5 |
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|||
P = |
(P12 ) |
|
|
|
+ (Q12 ) |
|
|
|
R |
= |
|
|
+ 8,1 |
|
13,86 |
= 1,005 МВт, |
|||||||
|
′′ |
|
|
U22 |
′′ |
|
|
|
1102 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
28,5 |
2 |
+ 8,1 |
2 |
|
|
|||||
Q = |
|
(P12 ) |
|
|
+ (Q12 ) |
|
|
X = |
|
|
|
29,4 |
= 2,133 Мвар. |
||||||||||
|
|
|
|
|
U22 |
|
|
|
|
1102 |
|
|
|||||||||||
Потужність |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
′ |
|
|
′ |
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
′′ |
+ |
|
|
|
|
′′ |
|
+ Q) = (28,5 +1,005) + |
||
S 12 |
= P12 |
+ jQ12 |
= (P12 |
|
P) + j(Q12 |
+ j(8,1+ 2,133) = 29,505 + j10,233МВА
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
29
Розрахункова схема двоколової лінії зображена на рис.24, де
0,5 R = 13,86 / 2 = 6,93 Ом,
0,5 X = 29,4 / 2 = 14,7 Ом, Q′СП = Q′СК = QС = 2,52 Мвар
Рисунок 2.5 – Розрахункова схема двоколової лінії.
Потужність в кінці поздовжнього опору
S′3 = P3′ + jQ′3 = P2 + j(Q2 - Q′СК ) = 28,5 + j(9,36 - 2,52) = = 28,5 + j6,84МВА
Втрати потужності в проводах двоколової лінії
P |
' |
= |
(P3′)2 |
+ (Q3′ )2 |
0,5R = |
28,52 |
+ 6,84 |
2 |
6,93 = 0,492 МВт |
|
|
U 22 |
1102 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
DQ'= |
(P'3 )2 + (Q'3 )2 |
0,5× X = |
28,52 + 6,84 |
2 |
14,7 |
= 1,044Мвар |
U 2 2 |
1102 |
|
||||
|
|
|
|
|
||
Потужність |
|
|
|
|
|
|
S'4 = P'4 +Q'4 = (P'3 +DP') + j(Q'3 +DQ') = (28,5 |
+ 0,492) + |
|||||
+ j(6,84 +1,044) = 28,992 + j7,884МВА |
|
|
|
Якщо задана потужність на початку лінії ( U1 =119 кВ), то можна визначити напругу у вузлі 2 для двох випадків: працюють дві лінії,
працює одна лінія. |
|
|
|
|
||||
Визначаємо напругу у вузлі 2, коли працюють дві лінії |
|
|||||||
|
U |
2 = U1 - |
P'4 ×0,5R + Q'4 ×0,5X |
- j |
P'4 ×0,5X - Q'4 ×0,5R |
= |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
U1 |
|
U1 |
|
||
= 119 - 28,992 × 6,93 + 7,884 ×14,7 |
- j 28,992 ×6,95 - 7,884 × 6,93 |
= |
||||||
119 |
|
119 |
|
|
= 116,338 - j1,234кВ,
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
30
U2 = 116,3382 +1,2342 = 116,344кВ
Втрати напруги
DU % = 119 -116,344 ×100 = 2,23%. 119
Визначаємо напругу у вузлі 2, коли працює одна лінія
U 2 = U1 - |
P × R + Q × X |
- j |
P × X - Q × R |
= |
|
|||
U1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
U1 |
|
|
|
||
119 - |
29,505 ×13,86 +10,233× 29,4 |
- j |
29,505 × 29,4 -10,233 ×13,86 |
= |
||||
119 |
|
|
|
119 |
|
|||
113,04 - j8,48кВ. |
|
|
|
|
|
|
U2 = 113,042 + 8,482 = 113,358кВ
Втрати напруги
DU % = 119 -113,358 ×100 = 4,74%. 119
Приклад 10. На підстанції працюють два автотрансформатори типу АТДЦТН-125000/230/121/38,5, які мають РПН на лінійному кінці обмотки СН з діапазоном регулювання ± 12% ( ± 6 × 2%). Відомі
напруги на шинах СН та НН підстанції, зведені до напруги первинної
обмотки, у |
всіх |
розрахункових |
режимах: |
U'Cmax = 214 кВ, |
|
U'Cmin = 212 |
кВ, U'Cna = 206 |
кВ, U'Нmax = 212 кВ, |
U'Н min = 212 кВ, |
||
U'Нna = 206 |
кВ. |
Необхідно |
вибрати |
коефіцієнт трансформації |
автотрансформато-рів і визначити дійсні напруги на шинах СН та НН підстанції у всіх розрахункових режимах.
Рішення. Складаємо таблицю коефіцієнтів трансфор-мації між обмотками ВН-СН (таблиця 2.1).
Бажано мати напругу на шинах СН в режимі максимального навантаження (для нормального і післяаварійного стану схеми
мережі). Uсн =1,07 × Uном =1,07 ×110 =117,7 кВ, для режиму мінімального навантаження Uсн =1,01× Uном =1,07 ×110 =111,1 кВ. На шинах
НН бажано мати в режимі максимального навантаження (для нормального і післяаварійного стану схеми) Uнн =1,05 × Uном =1,05 × 35 = 36,75 кВ, в режимі мінімального навантаження Uнн = Uном = 35 кВ.
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com