- •Содержание
- •Выбора состава основного оборудования и расчета тепловой схемы проектируемой промышленно- отопительной тэц
- •1.1 Задание на выполнение курсового проекта
- •1.2Уточнение исходных данных для проектирования
- •2.3 Выбор состава основного турбинного и котельного оборудования
- •2.4 Проверка удовлетворения состава основного энергетического оборудования требованиям птэ
- •2.5 Выбор и разработка внешних узлов тепловой схемы тэц
- •2.5.1 Расширители непрерывной продувки энергетических котлов
- •2.5.2 Подогреватель сырой воды I ступени (псв-I)
- •2.5.3 Подогреватель сырой воды II ступени
- •2.5.4 Подогреватель химобессоленной воды (пхов)
- •2.5.5 Вакуумный деаэратор добавочной воды (дв)
- •2.5.6 Вакуумный деаэратор подпитки теплосети (дп)
- •2.6 Определение расхода пара из промышленных отборов турбин для обеспечения нагрузок промышленных потребителей и собственных нужд тэц
- •2.7 Уточнение исходных данных для расчета тепловой схемы турбиныПт-135-130/15
- •2.7.1 Построение процесса расширения пара в турбине пт-135 в I–s-диаграмме для номинального режима
- •2.7.2 Определение давления пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах турбины пт-135-130/15 в максимально-зимнем режиме
- •2.7.3 Построение процесса расширения в турбине пт-135-130/15 для расчетного максимально-зимнего режима
- •2.8 Расчет системы регенерации турбины пт-135-130/15на расчетном максимально-зимнем режиме работы тэц
- •2.8.1 Анализ и расчет тепловой схемы по заданной электрической мощности турбоагрегата пт-135-165/130
- •2.8.1.1 Определение расхода пара на деаэратор высокого давления (двд)
- •2.8.1.2 Расчет системы регенерации низкого давления
- •2.8.1.3 Расчет тепловой схемы турбоагрегата пт-135-165/130 при работе в режиме выработки электроэнергии на тепловом потреблении
- •3 Энергетические показатели турбоустановок при максимально зимнем режиме работы тэц
- •3.1 Энергетические показатели турбоустановок тэц при работе турбин пт-135-130/15с конденсационным пропуском пара
- •3.2 Энергетические показатели турбоагрегатов тэц при работе турбин пт-135-130/15с выработкой электроэнергии на тепловом потреблении
2.6 Определение расхода пара из промышленных отборов турбин для обеспечения нагрузок промышленных потребителей и собственных нужд тэц
Полный расход обессоленной воды в тепловой схеме ТЭЦ (обратный конденсат и добавочная вода) будет равен
=150 + 110.6= 260.6 кг/с.
Перед тем как приступить к расчету тепловых схем турбин ПТ-135 и Р-100, необходимо решить вопрос о подогреве такого большого потока обессоленной воды. Исходим из того, что большая часть этой воды будет подогреваться в ПДХОВ; остальной поток обессоленной воды целесообразно направить в точки смешения систем регенерации турбин ПТ-135 для ее подогрева в ПНД этих турбин.
Прежде всего, определим, какую величину расхода обессоленной воды можно подвести в деаэратор высокого давления турбины Т-50.
Считаем, что турбина Т-50/60-130 будет работать в расчетном режиме с постоянной нагрузкой при номинальном расходе острого пара. Это обеспечит максимальный эффект от её применения.
Номинальный расход питательной воды через ПВД этой турбины, в соответствии с заводскими данными:
= +=211+6,33 = 217,33 кг/с (782,4 т/ч),
= +=211+6,33 = 217,33 кг/с (782,4 т/ч),
где = 211 кг/с (760т/ч) – номинальный расход пара на турбину;
–потери с утечками.
Регенеративная система турбины T-50 состоит из трех подогревателей высокого давления (рис. 2.3). Два из них питаются паром из регенеративных отборов, а третий – из линии противодавления.
Греющий пар из линии противодавления турбины T-50 подается на ДВД этой турбины, на ПСВ-2 и на ПДХОВ.
Для выполнения теплового расчета тепловой схемы ТЭЦ необходимо предварительно определить расходы пара из противодавления турбины T-50, которые будут обеспечивать собственные нужды станции.
Параметры пара в точках процесса расширения в проточной части турбины T-50 и в ее отборах на номинальном режиме приведены в табл. 2.1.
Суммарный расход конденсата греющего пара, сливаемого каскадно из ПВД в деаэратор турбины T-50:
= 9,44+8,61+10,61 = 28,66 кг/с.
В расчетном режиме турбина работает с противодавлением при расходе пара на голову, соответствующем номинальному режиму.
В табл. 2.2 приведены параметры пара, конденсата и питательной воды при работе турбины T-50/60-130 на расчетном режиме. При построении таблицы принято, что потери давления в паропроводах отборов равны 8%, температурные напоры в ПВД 3С.
Рисунок 2.3 - Схема системы регенерации турбины T-50/60-130
Таблица 2.1- Параметры пара в точках процесса расширения в проточной части турбины T-50
Точка процесса |
Обозначен. на ПТС |
Пар в отборах |
Количество отбираемого пара | |||
Р, МПа |
t, С |
i, кДж/кг |
Di, кг/с | |||
0 |
|
12,75 |
565 |
3510 |
| |
0' |
|
12,75 |
563 |
3510 |
| |
1 |
П1 |
3,4 |
385 |
3200 |
9,44 | |
2 |
П2 |
2,28 |
335 |
3100 |
8,61 | |
3 |
П3 |
1,47 |
284 |
3010 |
10,61 | |
|
Д |
0,6 |
|
|
|
Таблица 2.2 - Параметры пара, конденсата и питательной воды при работе турбины T-50/60-130 на расчетном режиме
Точка процесса |
Параметры пара в камере отбора |
Параметры пара в регенеративных подогревателях | |||||
|
, МПа |
, С |
, кДж/кг |
, С |
, кДж/кг |
, МПа | |
0 |
12,75 |
565 |
3510 |
|
|
| |
0' |
12,75 |
563 |
3510 |
|
|
| |
1 |
3,4 |
385 |
3200 |
236 |
1018,6 |
3,15 | |
2 |
2,28 |
335 |
3100 |
215 |
920,6 |
2,11 | |
3 |
1,5 |
287 |
3010 |
195 |
829,9 |
1,39 |
Из уравнения материального баланса ДВД турбины T-50:
расход химочищенной воды, поступающей из ПДХОВ в деаэратор
; (2.1)
расход греющего пара на ПДХОВ
. (2.2)
Недогрев воды в ПДХОВ до температуры насыщения в ДВД принят 10С. Тогда температура воды на выходе из ПДХОВ С, соответственно, энтальпия = 628,2 кДж/кг. Подогрев воды в ПДХОВ осуществляется паром третьего отбора турбины ПТ-135. Недогрев воды в ПДХОВ до температуры насыщения греющего пара принимаем 10С. Соответственно С, энтальпия кДж/кг.
Величину расхода пара на ПДХОВ можно определить, подставив (2.1) в (2.2):
При этом предварительно принято, что расход пара в деаэратор кг/с.
Из уравнения (2.1) расход химочищенной воды в деаэратор:
кг/с.
Ранее было определено, что полный расход обессоленной воды после вакуумного деаэратора добавочной воды равен кг/с, следовательно, в точку смешенияII системы регенерации каждой турбины ПТ-135 следует ввести обессоленную воду:
кг/с.
Уточненное значение расхода пара на ДВД:
Теперь может быть определен возможный отпуск пара из противодавления турбины T-50 промышленным потребителям:
= =
= 211 - (9,44+8,61+10,61) – 2,185 –27,86 – 6 = 146,294 кг/с.
Электрическая мощность турбины T-50 при расчетном режиме:
=[9,44(3510-3200)+8,61(3510-3100)+(10,61+2,185+27,86+6+146,294)(3510-3010)]0,985 = 101387,53 кВт.
Расход пара из промышленных отборов турбин ТЭЦ для промышленных потребителей должен составлять 250 кг/с. Из противодавления турбины T-50 направляется пар внешним потребителям 148,55 кг/с.
Из промотбора каждой турбины ПТ-135 внешним потребителям должен отпускаться пар в количестве кг/с.