- •Содержание
- •Выбора состава основного оборудования и расчета тепловой схемы проектируемой промышленно- отопительной тэц
- •1.1 Задание на выполнение курсового проекта
- •1.2Уточнение исходных данных для проектирования
- •2.3 Выбор состава основного турбинного и котельного оборудования
- •2.4 Проверка удовлетворения состава основного энергетического оборудования требованиям птэ
- •2.5 Выбор и разработка внешних узлов тепловой схемы тэц
- •2.5.1 Расширители непрерывной продувки энергетических котлов
- •2.5.2 Подогреватель сырой воды I ступени (псв-I)
- •2.5.3 Подогреватель сырой воды II ступени
- •2.5.4 Подогреватель химобессоленной воды (пхов)
- •2.5.5 Вакуумный деаэратор добавочной воды (дв)
- •2.5.6 Вакуумный деаэратор подпитки теплосети (дп)
- •2.6 Определение расхода пара из промышленных отборов турбин для обеспечения нагрузок промышленных потребителей и собственных нужд тэц
- •2.7 Уточнение исходных данных для расчета тепловой схемы турбиныПт-135-130/15
- •2.7.1 Построение процесса расширения пара в турбине пт-135 в I–s-диаграмме для номинального режима
- •2.7.2 Определение давления пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах турбины пт-135-130/15 в максимально-зимнем режиме
- •2.7.3 Построение процесса расширения в турбине пт-135-130/15 для расчетного максимально-зимнего режима
- •2.8 Расчет системы регенерации турбины пт-135-130/15на расчетном максимально-зимнем режиме работы тэц
- •2.8.1 Анализ и расчет тепловой схемы по заданной электрической мощности турбоагрегата пт-135-165/130
- •2.8.1.1 Определение расхода пара на деаэратор высокого давления (двд)
- •2.8.1.2 Расчет системы регенерации низкого давления
- •2.8.1.3 Расчет тепловой схемы турбоагрегата пт-135-165/130 при работе в режиме выработки электроэнергии на тепловом потреблении
- •3 Энергетические показатели турбоустановок при максимально зимнем режиме работы тэц
- •3.1 Энергетические показатели турбоустановок тэц при работе турбин пт-135-130/15с конденсационным пропуском пара
- •3.2 Энергетические показатели турбоагрегатов тэц при работе турбин пт-135-130/15с выработкой электроэнергии на тепловом потреблении
2.7.3 Построение процесса расширения в турбине пт-135-130/15 для расчетного максимально-зимнего режима
Учитывая, что промышленный отбор турбины на расчетном режиме кг/с меньше номинального, оценим величину расхода пара на турбинукг/с. Расход пара на регенеративные подогреватели определяем приближенно по формуле
= ,
где ,– расход пара на турбину в расчетном и номинальном режимах;
–расход пара в -тый отбор при номинальном режиме.
Оценим величину расхода пара через передние концевые уплотнения ЦВД кг/с, расход пара на ДВДкг/с.
Результаты расчетов по определению расхода пара в отборы и через отсеки турбины в расчетном режиме приведены в табл. 2.7.
Таблица 2.7 - Результаты расчетов по определению расхода пара
Отсек турбины |
Расход пара через отсек |
Величина расхода через отсек, кг/с |
Расходы пара в отборы, кг/с |
I |
177,8 |
| |
II |
169,53 |
= 8,27 | |
III |
162,27 |
= 7,27 | |
IV |
95,6 |
= 9,22 | |
V |
88,28 |
= 7,32 | |
VI |
81,46 |
= 6,83 | |
VII |
69,09 |
= 1,87 | |
VIII |
20,8 |
= 0 |
Уточним величины давления пара в регенеративных отборах ЦВД турбины ПТ-135.
Давления пара в отборах из ЦВД пропорциональны отношению расходов пара через отсеки на текущем и номинальном режиме работы турбины:
,
где ,– давление в-том отборе на расчетном и номинальном режимах;
, – расход пара в-том отсеке турбины на расчетном и номинальном режимах.
2,97 МПа, 1,88 МПа.
Давление в третьем отборе МПа, поддерживается на заданном уровне регулятором давления промышленного отбора.
Давление пара в пятом и четвертом отборах определяются по формуле Флюгеля. Давление пара в шестом отборе поддерживается на расчетном режиме на постоянном уровне регулятором давления верхнего теплофикационного отбора. Оно было определено ранее (МПа). Исходя из этого, с помощью формулы Флюгеля можно найти давление пара в пятом, а затем и в четвертом отборах турбины:
==0,336 МПа;
==0,577 МПа.
При построении процесса расширения пара в турбине в i–s–диаграмме на расчетном режиме считаем, что внутренние относительные КПД части высокого и среднего давления турбины те же, что и при номинальном режиме. Исходя из этого, строим процесс расширения параллельно процессу для номинального режима в ЦВД и ЦСД. В точках пересечения процесса расширения с изобарами давлений в отборах определяем энтальпии пара в этих отборах. В ЦНД точку окончания процесса расширения iк определяем исходя из величины относительного внутреннего КПД (рис. П6). Максимальный пропуск пара через ЦНД= 330 т/ч.
Параметры пара и конденсата, полученные при построении диаграммы, сведены в табл. 2.8 . При её составлении принято, что потери давления в паропроводах отборов равны 8% от давления в отборе, температурные напоры в ПВД 2С, в ПНД 5С.
Таблица 2.8 - Параметры пара и конденсата
Точка процесса |
Обозн. на ПТС |
Пар в отборах |
Конденсат в подогревателе |
Вода за подогревателем | |||||||
, МПа |
, С |
, кДж/кг |
, МПа |
, С |
, кДж/кг |
, С |
, кДж/кг | ||||
0 |
|
13,0 |
565 |
3511 |
|
|
|
|
| ||
0' |
|
12,75 |
562 |
3511 |
|
|
|
|
| ||
1 |
П1 |
2,97 |
363 |
3145 |
2,74 |
985 |
987 |
226,87 |
979,6 | ||
2 |
П2 |
1,858 |
311 |
3051 |
1,73 |
876 |
873 |
203,17 |
873,7 | ||
3 |
П3 |
1,5 |
287 |
3008 |
1,38 |
827 |
830 |
192,38 |
826,3 | ||
|
Д |
0,6 |
|
|
|
670 |
670 |
|
| ||
4 |
П4 |
0,577 |
195 |
2840 |
0,536 |
652 |
560 |
149,48 |
631,4 | ||
5 |
П5 |
0,336 |
148 |
2754 |
0,312 |
567 |
525 |
129,88 |
547,5 | ||
6 |
П6 |
0,209 |
121 |
2681 |
0,192 |
499 |
503 |
113,95 |
479,8 | ||
7 |
П7 |
0,147 |
112 |
2647 |
0,135 |
454 |
435 |
– |
– | ||
К |
К |
0,0034 |
|
2626 |
|
|
|
|
|