Расчет свайных фундаментов по II гр. Предельных состояний для «куста» по оси «а».

град;

;

м;

N_f^II=V_рос·γ_бет·1,1=18,56кН

N_g^II=V_гр·γ_гр·1,2=30,78 кН

кПа;

,;

кН/м³;

;кПа;

кПа;

- условие выполняется.

Условие выполнено.

Расчет свайных фундаментов по II гр. Предельных состояний для «куста» по оси «б».

град;

;

м;

N_f^II=V_рос·γ_бет·1,1=18,56кН

N_g^II=V_гр·γ_гр·1,2=40,7 кН

кПа;

,;

кН/м³;

;кПа;

кПа;

- условие выполняется.

Условие выполнено.

3.5 Расчет осадок куста свай по оси а

а) определение напряжений от собственного веса грунта (эпюра )

=h∙γ

=1,3∙20=26∙0,2=5,2 кН/м³

=26+2,6∙19=75,4∙0,2=15,08 кН/м³

=75,4+0,8∙20,5=91,8∙0,2=19,76 кН/м³;

=91,8+10,94∙9,4=194,64∙0,2=39 кН/м³;

Т.к. часть третьего слоя насыщенно водой, то удельный вес считаем с учетом взвешивающего действия воды.

б) построение вспомогательной эпюры

в) определение напряжений от веса фундаментов (эпюра )

, где

- коэффициент рассеяния, определяется по СНиП (стр. 30, таблица 1)

P – нагрузка по подошве фундамента (из проверки по ширине подошвы);P=324 кПа

Толщу основания делим на элементарные слои: , т.к.b=1,5 тоh_i=0,6м

Таблица 4.3.

№ слоя	hi, м	zi, м		a
1	0,6	0,6	0,8	0,848	251,008
2		1,2	1,6	0,532	157,472
3		1,8	2,4	0,325	96,2
4		2,4	3,2	0,21	62,16
5		3	4	0,145	42,92
6		3,6	4,8	0,105	31,08
7		4,2	5,6	0,079	23,384
8		4,8	6,4	0,062	18,352
9		5,4	7,2	0,049	14,504
10		6	8	0,04	11,84
11		6,6	8,8	0,033	9,768
12		7,2	9,6	0,028	8,288
13		7,8	10,4	0,024	7,776

z_i– расстояние от уровня подошвы фундамента до кровли i-го слоя

Суммирование осадок слоев.

Таблица 4.4

№ слоя	hi, м	,кПа		,кПа	Еi, кПа	,м
1	0,6	251,008	157,472	204,24	43000	0,00284986
2		157,472	96,2	126,836		0,0017698
3		96,2	62,16	79,18		0,00110484
4		62,16	42,92	52,54		0,00073312
5		42,92	31,08	37		0,00051628
6		31,08	23,384	27,232		0,00037998
7		23,384	18,352	20,868		0,00029118
						 Si=0,00764506

Сравнение расчетной и предельной осадки

Аналитическая проверка

;

Нс=4,7м;

кПа;

кПа;

;

Проверка прошла.

Рис 3.3.

3.6 Подбор оборудования для погружения свай, определение расчетного отказа.

Расчетный отказ должен составлять 1-2 см и определяется по формуле:

; где

η - коэффициент, принимаемый в зависимости от материала сваи;

А – площадь, ограниченная наружным контуром сплошного поперечного сечения ствола сваи;

Е_d– расчетная энергия удара молота;

М – коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице;

m₁– масса молота (кН);

m₂ – масса сваи и наголовника (кН);

m₃ – масса подбабка (5,3 кг);

ε – коэффициент восстановления удара (ε² =0,2).

 = 1500 кПа – для ж/б свай

_g = 1

² = 0.2 – коэффициент востановления

М =1.1 - коэффициент зависящий от грунта под концом сваи.

Е_d=1,75·a·N– расчетная энергия удара молота

Е_d= 1.750.25939 = 41,1 Дж

N= 1275,04 кН – расчетная нагрузка на сваю.

Выбираем паровоздушный молот одиночного действия С-276:

расчетная энергия удара 39 кДж

масса молота 4.15 т

масса ударной части 3т

Высота подъема цилиндра 1,3м

условие применимости:

m₁= 41.5 кН – масса молота

m₂ = 62,7 кН - вес сваи

m₃ = 0.3 кН – масса подбабка

k_m= 5

<k_m=5- условие выполнено

м ;