- •Реферат
- •2 Определение пропускной способности молотильного аппарата
- •3 Определение пропускной способности соломотряса и очистки
- •4 Параметры настройки мотовила в зависимости от состояния хлебостоя
- •5 Анализ работы режущего аппарата
- •6 Определение мощности, необходимой на выполнение технологического процесса комбайном
- •Заключение
- •Список использованных источников
- •1 Анализ структурно-технологической схемы рабочего процесса зерноуборочного комбайна
5 Анализ работы режущего аппарата
Исходными данными являются: рабочая скорость машины м/c, частота колебаний механизма Шумахера, n .
Таблица 2 - Размерные характеристики сегментa и противорежущей части пальца режущего аппарата комбайна «Лида-1300».
Марка комбайна |
Размеры, мм | ||||||||
T |
l |
B |
F |
b2 |
b1 |
H |
S |
M | |
«Лида-1300» |
76 |
15 |
80 |
32 |
18 |
22 |
52 |
87 |
0 |
Современные зерноуборочные комбайны снабжены однопробежными режущими аппаратами нормального резания с одинарным ходом ножа, у которых шаг сегментов t и шаг пальцев tо равны между собой, т. е. t = to = 76,2 мм. При этом ход S ножа равен:
S = k t = k t0, (4.1)
где , k = 1,115 – для «ЛИДА-1300».
S =87 мм.
Скорость перемещения ножа:
(4.2)
Определение величины смещения осей симметрии сегментов относительно осей симметрии пальцев:
∆S = (S − t) / 2 = (87− 76) / 2 = 5,5 мм. (4.3)
Закономерность изменения скорости перемещения ножа с механизмом Шумахера отличается от закономерностей рассмотренных выше приводов. Изменение скорости перемещения ножа с механизмом Шумахера происходит по трапеции, скорость ножа в пределах среза стеблей по величине постоянна.
В связи с отсутствием информации по теории движения ножа с применением механизма Шумахера, в первом приближении высоту (ординату yш) трапеции следует определять исходя из допустимой скорости резания ([Vр] = 1,5…3,0 м/c) для зерновых культур и с учетом частоты вращения ведущего вала механизма привода режущего аппарата для «ЛИДА - 1300»:
(4.4)
Частота вращения ведущего вала механизма:
(4.5)
где ,– частота вращения ведущего вала механизма (приложение B[1]).
Определение скорости начала и окончания резания:
Vрн = ωш yн = ωш yш=63,32·0,027=1,7 м/с, (4.6)
Vрк = ωш yк = ωш yш=1,7 м/с.
Определение величины перемещения машины за один ход ножа по выражению:
(4.7)
Большинство стеблей срезаются с некоторым отгибом от вертикального положения. В результате высота стерни получается больше высоты установки режущего аппарата над поверхностью поля.
Потери возможны, если высота стерни больше или равна минимальной длине стеблестоя
Lmin ≤ lст max, (6.7)
где lст – высота стерни (определить из диаграммы (рисунки 6.4, 6.5) или аналитически по нижеприведенным выражениям);
Lmin – минимальная длина стеблестоя.
Высота стерни для второй и третьей (максимальное значение) зон отгиба:
lст2 = √h2 + q22 и lст3 = √h2 + q32max , (6.8)
где h – высота установки режущего аппарата относительно поля;
q2 и q3 max – соответственно значение поперечного и максимального продольного отгиба стеблей (рисунки 6.4 или 6.5).
Сравнить полученные расчетные значения lст3 и lст3 с построением.
Предельная высота hпр установки режущего аппарата должна соответствовать условию: минимальная длина (lср min) срезанных стеблей должна быть больше или равна максимальной высоте стерни
lср min ≥ lст max. (6.8)
Предельно допустимый отгиб qпр (приняв lст = Lmin)
qпр = √L2min − h2. (6.9)
Сравнить полученный результат с величиной отгиба q2 и q3 max, сделать заключение об их соответствии и, при необходимости, дать предложения по выполнению необходимых условий для выполнения технологического процесса работы рабочих органов жатки.
Определение положения точек E и F, при построении траектории перемещения сегмента ножа режущего аппарата с приводом Шумахера:
(4.8)
мм.
Средняя ширина противорежущей пластины:
(4.9)
где , b1 и b2 - размеры противорежущей пластины (табл.2).
Вывод: Из проведенной работы следует, что отклонение высоты стерни (не учитывая рельеф поля) зависит от следующих факторов: скорости перемещения комбайна, скорости резания, и от положения стебля относительно противорежущей пластины.