- •2 Расчётно-конструктивная часть
- •2.1 Расчет железобетонной пустотной плиты с предварительным напряжением птм 72.15.22 s800 стб 1383 - 2003
- •2.1.1 Исходные данные
- •2.1.2 Подсчет нагрузок на 1м² перекрытия
- •2.1.3 Определение расчетного пролета панели
- •2.1.4 Определение расчетной схемы панели и максимальных расчетных усилий
- •2.1.5 Определение размеров расчетного (эквивалентного) сечения
- •2.1.6 Расчет рабочей арматуры
- •2.1.7 Определение геометрических характеристик приведенного сечения
- •2.1.8 Определение потерь предварительного натяжения
- •2.1.9 Расчёт плиты по наклонному сечению к продольной оси.
- •2.1.10 Расчёт монтажных петель.
- •2.2 Расчет лестничного марша марки 1лм 27.12.14-4 по серии
- •1.151.1-6.
- •2.2.11 Исходные данные:
- •2.2.12 Определение нагрузок и усилий
- •2.2.13 Расчет рабочей арматуры лестничного марша
- •2.2.14 Расчет лестничного марша по прочности на действие поперечной силы.
2.1.9 Расчёт плиты по наклонному сечению к продольной оси.
Поперечная сила от полной расчётной нагрузки Vsd=40,56 кH с учётом коэффициента γn=0,95: Vsd · γn=40,56·0,95=38,53кΗ.
Расчёт производится на основе расчётной модели наклонных сечений.
П
(2.41)
(2.42)
г
(2.43)
Отношение модулей упругости:
(2.44)
где МПа -модуль упругости бетона класса С25/30 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке.
модуль упругости арматуры;
(2.45)
площадь сечения четырёх поперечных сечений диаметром 6 мм из арматуры класса S240.
−ширина ребра расчётного сечения.
шаг поперечных стержней каркасов Кр-1 плиты.
принимаем
определено по таблице 13.1 СНБ 05.03.01-02.
(2.46)
где коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 0,01;
Следовательно, прочность по наклонной полосе между двумя трещинами обеспечена.
Определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:
(2.47)
коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0, учитывает влияние вида бетона;
коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяется:
(2.48)
При этом
Для расчёта принимаем
коэффициент, учитывающий влияние продольных сил:
(2.49)
Для предварительно напряжённых элементов вместо подставляем усилие предварительного обжатия:
−по таблице 6.1 СНБ 05.03.01-02
усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента:
(2.50)
где расчётное сопротивление поперечной арматуры по таблице 6.5 СНБ 05.03.01-02.
Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.
2.1.10 Расчёт монтажных петель.
М
(2.51)
где G- собственный вес плиты;
γf = 1,35 – коэффициент безопасности по материалу;
γ
(2.52)
S − площадь плиты;
g =2,75 кН/м2 – собственный вес 1 м2 плиты;
В соответствии с указаниями норм при подъеме плоских изделий за 4 петли масса изделия считается распределенной на 3 петли, тогда:
(2.53)
Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной плиты из стали класса S400, для которой .
(2.54)
Принимаем арматуру диаметром 14 мм с Аst=153,9 мм2 класса S240 ( с учетом усилия, приходящегося при подъеме на одну петлю).
2.2 Расчет лестничного марша марки 1лм 27.12.14-4 по серии
1.151.1-6.
2.2.11 Исходные данные:
По степени ответственности здание относится к классу 2 (коэффициент надежности по назначению конструкции γn = 0, 95), по условиям эксплуатации - ХС1. Бетон класса С22/30(табл. 5.2 [1]).
Ширина лестничного марша - 1,20м, длина - 2,72м, угол наклона марша α =27°,
cos α = 0,891.
Расчетное сопротивление бетона сжатию
(γc=1,5 – частный коэффициент безопасности для бетона)
Расчетное сопротивление бетона растяжению
(2.55)
Где - 5 % квантиль прочности на растяжение (табл.6.1 [1])
fctk0.05=1,8МПа
Рабочая арматура S400 с расчетным сопротивлением fyd=367МПа (табл.6.5 [1]), арматура сеток и каркаса Кр-1-S500 с расчетным сопротивлением растяжению fyd=417МПа (табл.6.5 [1]). Модуль упругости арматуры Es=20 · 104 МПа (п.6.2.1.4 [1]). Собственный вес марша составляет 1520кг.
Нагрузка от собственного веса марша, приходящаяся на 1м2 горизонтальной проекции составит: