5. Уточнение теплового баланса

Полученное из уравнения теплообмена (4.19) значение тепловосприятия сравнивается с величиной тепловосприятия, определённой по уравнениям баланса (4.1-4.5):

(5.1)

Расчёт поверхности считается законченным, если (для фестона и отводящих труб), при этом окончательными считаются температуры и тепловосприятия, вошедшие в уравнение баланса. Принеобходимо выполнить второе приближение. Если в первом приближении тепловосприятие поверхности, полученное по уравнению теплообмена, превосходит тепловосприятие, рассчитанное по балансу, т.е., то для второго приближения следует увеличить охлаждение газов прохождении поверхности (. Если во втором приближении температура газов за поверхностью по сравнению с той же величиной первого приближения изменилась, не более чем на, т.е., то во втором приближении следует пересчитать только температурный напори тепловосприятие поверхности излучением, а коэффициент теплопередачи _k, не пересчитывая, можно принять по первому приближению.

Расчёт котлоагрегата в целом считается законченным, если температура уходящих газов , полученная расчётом, отличается от принятого в начале расчёта значения (при определении ) не более чем на , а температура горячего воздухане более чем. В противном случае расчёт повторяется.

. (5.2)

При уточняют температуры газов, температурные напоры и тепловосприятия, коэффициенты теплопередачи не пересчитываются.

В конце расчёта определяется невязка теплового баланса:

(5.3)

При правильно выполненном расчёте . При двухступенчатой компоновке хвостовых поверхностей нагрева расчёт считается законченным, еслии невязки между промежуточными значениями температур воздуха и воды , определяемые из расчёта обеих ступеней воздухоподогревателя и экономайзера, не превышает. Если , но приили, необходимо повторить расчёт экономайзера и воздухоподогревателя. При этом в отличие от предыдущего расчёта вторые ступени экономайзера и воздухоподогревателя рассчитываются по принятым температурам воды и воздуха на входе, которые принимаются равными температурам на выходе из первых ступеней, определённым при первом приближении.

Если, то повторяется расчёт всего котлоагрегата. При этом следует принятьравной значению, которое получилось бы при первом приближении, если к температуре воздуха на выходе первой ступени прибавить расчётный перепад температур воздуха во второй ступени.

Таблица 5.1

II ступень взп

Диаметр труб, мм	d1/d2		40/36,8
Шаги между трубами, мм	s1/s2		60/42
Поверхность нагрева, м²	H		8880
Сечение для прохода газов, м²	Fг		22,96
Сечение для прохода воздуха, м²	fв		16,6
Число рядов по ходу воздуха, шт.	z2		48×2
Температура газов на входе,			583
Теплосодержание газов на входе, кДж/кг			6063
Температура воздуха на входе,			256
Теплосодержание воздуха на входе, кДж/кг			1519
Температура воздуха на выходе,			350
Теплосодержание воздуха на выходе, кДж/кг			2026
Отношение количества воздуха, проходящего через ВЗП к теоретически необходимому			1,185
Тепловосприятие ступени (по балансу), кДж/кг	Qб		1,185(2026-1519)=601
Средняя температура воздуха,	t		(256+350)/2=303
Теплосодержание газов на выходе, кДж/кг			6063-601/0,995=5459
Температура газов на выходе,			539
Средняя температура газов,	T		(583+539)/2=561
Средняя скорость газов, м/с	Wг		74,397·6,25(561+ +273)/3,6·22,96·273=17
Коэффициент теплоотдачи с газовой стороны, кДж/м²·ч·		[1, ном.14]	92
Средняя скорость воздуха, м/с	Wв		1,185·74,397·5,66· ·(325+273)/3,6·16,6· ·273=8
Коэффициент теплоотдачи от стенки к воздуху, кДж/м²·ч·		[1, ном.13]	32
Коэффициент использования поверхности	ε	[1, п.7.49]	0,8
Коэффициент теплопередачи, кДж/м²·ч·	K		[92·32/(32+92)]·0,8= =19,7
Температурный напор на входе газов,			583-350=233
То же на выходе газов,			539-256=283
Средний температурный напор,			(233+283)/2=258
Тепловосприятие ВЗП (по уравнению теплообмена), кДж/кг			8880·19,7·258/74397= =606
Невязка теплового баланса			606/601=1,008

Таблица 5.2