- •Введение
- •Исходные данные
- •Топливо Березовского месторождения
- •1. Объёмы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания
- •Присосы воздуха по газоходам котла бкз-420
- •Средние значения теплоёмкостей воздуха, продуктов сгорания и золовых частиц
- •2. Тепловая эффективность котлоагрегата и определение расхода топлива
- •Для предлагаемого примера бкз-420:
- •3. Тепловой расчёт топочной камеры
- •Расчет топочной камеры для примера бкз-420
- •4. Расчёт теплообмена в поверхностях нагрева
- •II ступень пароперегревателя
- •Первый регулятор перегрева впрыском
- •II ступень пароперегревателя (края)
- •Дополнительные поверхности
- •Отводящие трубы боковых экранов
- •Поворотная камера
- •Подвесные трубы
- •Настенный пароперегреватель
- •Лучевоспринимающая поверхность III ступени
- •III ступень пароперегревателя
- •Второй регулятор перегрева впрыском
- •IV ступень пароперегревателя
- •Дополнительные поверхности
- •I ступень пароперегревателя
- •Дополнительные поверхности
- •II ступень водяного экономайзера
- •Дополнительные поверхности
- •5. Уточнение теплового баланса
- •II ступень взп
- •I ступень водяного экономайзера
- •I ступень взп
- •6. Результаты теплового расчета
- •Результаты теплового расчета (Тепловой баланс)
- •Тепловосприятия поверхностей нагрева
- •Библиографический список
- •Приложение
2. Тепловая эффективность котлоагрегата и определение расхода топлива
Совершенство работы котлоагрегата – его тепловая эффективность – характеризуется коэффициентом полезного действия , %, который может быть определён после расчёта тепловых потерь:
(2.1)
Потери тепла с уходящими газами q2 %, рассчитываются по формуле
(2.2)
где Hух –энтальпия газов, покидающих котлоагрегат, кДж/кг (кДж/м3). Определяется с помощью табл. 1.5 для соответствующей величины избытка воздуха и предварительно принятой из табл. 1.5 температуры газов за воздухоподогревателем;- энтальпия холодного воздуха (на входе в воздухоподогреватель, а в его отсутствие – в котёл), кДж/кг (кДж/м3) определяется по таблице 1.5 для температуры поступающего воздуха (принимают ;q4 – потери тепла с механическим недожогом топлива, %. Значения q4 выбирают по табл. 2.2 для газа и мазута (q4 = 0); - располагаемое тепло сжигаемого топлива, кДж/кг (кДж/м3). Для большинства топлив или . Исключения составляют сильновлажные твёрдые топлива, у которых, а также жидкие топлива. В этих случаях
(2.3)
где – физическое тепло топлива, кДж/кг:
(2.4)
(2.5)
Для твёрдых топлив в расчётах принимается ,
(2.6)
Для углей типов Б, К и группы А, ПА, Т теплоёмкость сухой массы топлива составляет соответственно 0,27; 0,24; 0,22 (кДж/кг).
Мазут используется подогретым до 90-130.
При предварительном подогреве воздуха вне котельного агрегата (в калорифере, отборным паром) тепло подогрева включается в величину , тогда
(2.7)
Таблица 2.1
Средние значения величин присосов в замкнутых системах пылеприготовления, работающих под разрежением
Мельница и тип системы пылеприготовления |
|
ШБМ с промбункером пыли при сушке топлива горячим воздухом |
0,10 |
То же при сушке смесью воздуха и топочных газов |
0,12 |
ММ при работе под давлением горячего воздуха |
0,00 |
ММ, СМ, ШБМ с прямым вдуванием |
0,04 |
Мельницы-вентиляторы с подсушивающей трубой |
0,20-0,25 |
В формуле (2.7)
(2.8)
где
Значение выбирается в соответствии с указаниями (1.9),– из табл. 1.1,– величина присосов в системе пылеприготовления из табл. 2.1.
–энтальпии теоретического объёма воздуха на входе в воздухоподогреватель (предварительно подогретого) и холодного воздуха (после дутьевого вентилятора, обычно среднегодовое значение его температуры ), кДж/кг (кДж/м3). Эти значения энтальпий определяются с помощью табл. 1.5 соответственно по
Предварительный подогрев воздуха осуществляется в зависимости от влажности и сернистости топлива до температуры
При паровом дутье или распыливании мазута паром тепло, вносимое в агрегат рассчитывается по формуле, кДж/кг:
(2.9)
где – расход пара, кг/кг (см. разъяснение к формуле (1.5));– энтальпия пара, идущего на распыливание, кДж/кг.
В этом случае
(2.10)
Потери тепла от химической неполноты сгорания q3, %. Значение этих потерь выбирается по табл. 2.2. Для котлоагрегатов на твёрдом топливе паропроизводительностью 25-50 т/ч q3 = 0,5%, для котлоагрегатов большей производительности q3 = 0. При сжигании мазута и природного газа (для D>75 т/ч) q3 =0,5 %.
Таблица 2.2
Расчетные характеристики камерных топок
Вид топочного устройства |
Топливо |
Допустимое теплонапряжение топочного объема |
Тонкость помола |
Потеря теплоты |
Доля уноса золы из топки |
| |||||||||
|
|
|
| ||||||||||||
Пылеугольных котлов |
| ||||||||||||||
Камерная топка с твердым шлакоудалением |
Антрациты |
140 |
6-7 |
0 |
6 |
0,95 | |||||||||
Полуантрациты |
160 |
6-7 |
0 |
4 |
0,95 | ||||||||||
Тощие угли |
160 |
8-10 |
0 |
2 |
0,95 | ||||||||||
Каменные угли |
175 |
20-25 |
0 |
1-1,5* |
0,95 | ||||||||||
Отходы от углеобогащения |
160 |
20 |
0 |
2-3* |
0,95 | ||||||||||
Бурые угли |
180 |
40-50 |
0,8-1 |
0,5-1* |
0,95 | ||||||||||
Фрезерный торф |
160 |
- |
- |
0,5-1 |
0,95 | ||||||||||
Сланцы |
120 |
35 |
0 |
0,5-1 |
0,95 | ||||||||||
Камерная топка с жидким шлакоудалением |
Антрациты и полуантрациты |
145 |
6-7 |
0 |
3-4 |
0,9 | |||||||||
Тощие угли |
185 |
8-10 |
0 |
1,5 |
0,85 | ||||||||||
Каменные угли |
185 |
20-25 |
0 |
0,5 |
0,8 | ||||||||||
Бурые угли |
210 |
40-50 |
0,8-1 |
0,5 |
0,7-0,8 | ||||||||||
*Меньшие значения – для малозольных топлив с | |||||||||||||||
Газомазутных котлов | |||||||||||||||
Топливо |
Допустимое теплонапряжение топочного объема
|
Суммарный недожог При нагрузке котла в % от номинальной | |||||||||||||
D=100 |
|
D<70 | |||||||||||||
Мазут |
200-220 |
0,1-0,15 |
0,15-0,2 |
0,3-0,4 | |||||||||||
Природный, попутный и коксовый газы |
200-220 |
0,05-0,07 |
0,05-0,1 |
0,1-0,15 |
Потери тепла от наружного охлаждения q5 выбираются по данным рис. 2.1.
Рис. 2.1. Потери тепла от наружного охлаждения: 1 – котельный агрегат с хвостовыми поверхностями нагрева; 2 – собственно котел.
Разбивка потерь тепла от наружного охлаждения по отдельным газоходам осуществляется введением в формулу, определяющую количество тепла, отданного газами, коэффициента сохранения тепла:
(2.11)
Потери тепла со шлаком и потери тепла на охлаждение не включённых в циркуляционную схему котлоагрегата панелей и балок топки, %,:
(2.12)
Расход топлива, подаваемого в топку, кг/ч:
(2.13)
где D, Dпр – количество вырабатываемого пара и расход воды на продувку, кг/ч.
Расчётный расход сжигаемого топлива, кг/ч:
(2.14)
Табл. 2.3, представленная ниже является образцом для оформления отчета по определению теплового баланса в котельном агрегате.
Таблица 2.3