- •Содержание:
- •Задание
- •Расчет тепловой схемы двухдеаэраторной производственной котельной.
- •Определение энтальпии химически очищенной воды, поступающей в деаэратор д1 и расхода греющего пара.
- •Определение энтальпии химически очищенной воды, поступающей в деаэратор д2 и расхода греющего пара.
- •Проверка погрешности теплового расчёта.
- •Тепловой расчет и выбор подогревателя сетевой воды (псв)
- •Гидравлический расчет тепловой сети.
- •Подготовительный этап гидравлического расчета
- •9.2. Выбор сетевого насоса
- •Список литературы:
Тепловой расчет и выбор подогревателя сетевой воды (псв)
Исходные данные для расчета представлены в таблице 7.
Таблица 7
Исходные данные для расчета ПСВ
Тип установки: |
Вертикальный |
Производительность: |
9,42 |
Температура прямой сетевой воды: |
150 |
Температура сетевой воды перед ПСВ: |
70 |
105 | |
20х1 | |
Высота трубного пучка: h, м |
4 |
Скорость теплоносителя в трубах: |
1,2 |
Толщина слоя накипи |
0,5 |
1,5 |
Определяется средняя температура сетевой воды:
Определяется коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к сетевой воде:
–коэффициент, объединяющий комплекс величин, зависящий только от средней температуры сетевой воды. При .
Определяется предварительная температура стенки:
Вычисляется разность температур между греющим паром и стенкой:
Вычисляется величину
Определяется коэффициент теплоотдачи от пара к стенке:
Определяется фактическое значение температуры стенки:
Определяется коэффициент теплопередачи:
Определяется среднелогарифмический температурный напор между греющим паром и нагреваемой сетевой водой:
Определяется площадь поверхности теплообмена:
По найденной площади выбираем стандартный ПСВ с учетом диаметров трубок и длины трубного пучка. Характеристики ПСВ представлены в таблице 8.
Таблица 8.
Характеристики ПСВ
Тип аппарата |
Диаметр кожуха, мм |
Условное давление, МПа |
Число ходов по трубам |
Наружный диаметр труб, мм |
Площадь поверхности теплообмена, |
Площадь проходного сечения одного хода по трубам, , не менее |
Площадь проходного сечения по межтрубному пространству, | ||||
при длине прямого участка труб 4000 мм
| |||||||||||
наружный DН |
внутренний DВН |
в кожухе |
в трубках |
при толщине стенки труб, мм
|
в вырезе перегородки |
между перегородками | |||||
1,8 |
2 | ||||||||||
ТН, ТК |
- |
1000 |
0,6;1;1,6 2,5; 4 |
0,6;1;1,6 2,5; 4 |
2 |
20 |
292 |
0,12 |
0,114 |
0,097 |
0,125 |
Гидравлический расчет тепловой сети.
Проведем расчет гидравлической сети, представленной на рис 6
Рис 6. Схема гидравлической сети
Длины участков в таблице 9.
Таблица 9. Длины участков гидравлической сети.
N |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
L, м |
600 |
500 |
500 |
400 |
400 |
400 |
630 |
500 |
400 |
200 |
300 |
400 |
300 |
200 |
400 |
300 |
Подготовительный этап гидравлического расчета
Из таблицы 6 для режима в точке излома температурного графика:
;
Произведем пересчет тепловых нагрузок на температуру наружного воздуха в точке излома
Проведем расчет участка №1 гидравлической сети.
Определим расход теплоносителя:
Задаемся скоростью движения теплоносителя на участке тепловой сети.
Определим внутренний диаметр.
Определим стандартный диаметр по .
Определим действительную расчетную скорость.
Гидравлические потери на участке.
Рассчитаем удельные потери давления.
Определим полные линейные потери.
Определим эквивалентную длину участка тепловой сети.
Определим потери давления в местных сопротивлениях.
Суммарные потери на участке тепловой сети.
Аналогично проводим расчёт для остальных участков, а результаты сведём в таблицу 10.
Таблица 10.
Результаты расчёта потерь напора
№ |
l, м |
Q, МВт |
G, кг/с |
d, м |
dст, м |
ωр, м/с |
Re |
λ |
Rл, Па/м |
∆Pл, Па
|
Σξ |
lэкв, м |
∆Pм, Па |
∆PΣ,Па |
∆H, м.в.ст |
1 |
600 |
4,538 |
38,390 |
0,182 |
0,2 |
1,241 |
486653 |
0,025 |
76,2 |
45725 |
21,87 |
175,4 |
13369 |
59095 |
6,11 |
2 |
500 |
2,667 |
22,562 |
0,139 |
0,15 |
1,297 |
381344 |
0,027 |
114,0 |
57008 |
16,07 |
90,0 |
10264 |
67272 |
6,96 |
3 |
500 |
2,667 |
22,562 |
0,139 |
0,15 |
1,297 |
381344 |
0,027 |
114,0 |
57008 |
16,07 |
90,0 |
10264 |
67272 |
6,96 |
4 |
400 |
2,667 |
22,562 |
0,139 |
0,15 |
1,297 |
381344 |
0,027 |
114,0 |
45607 |
13,27 |
74,3 |
8475 |
54082 |
5,60 |
5 |
400 |
2,667 |
22,562 |
0,139 |
0,15 |
1,297 |
381344 |
0,027 |
114,0 |
45607 |
12 |
67,2 |
7664 |
53271 |
5,51 |
6 |
400 |
1,871 |
15,828 |
0,117 |
0,15 |
0,910 |
267527 |
0,027 |
80,4 |
32166 |
12,32 |
68,6 |
5520 |
37686 |
3,90 |
7 |
630 |
1,871 |
15,828 |
0,117 |
0,15 |
0,910 |
267527 |
0,027 |
80,4 |
50662 |
17,92 |
99,8 |
8029 |
58691 |
6,07 |
8 |
500 |
1,871 |
15,828 |
0,117 |
0,15 |
0,910 |
267527 |
0,027 |
80,4 |
40208 |
20,34 |
113,3 |
9114 |
49321 |
5,10 |
9 |
400 |
0,598 |
5,059 |
0,066 |
0,1 |
0,654 |
128258 |
0,030 |
96,7 |
38662 |
13,27 |
44,2 |
4276 |
42938 |
4,44 |
10 |
200 |
0,598 |
5,059 |
0,066 |
0,1 |
0,654 |
128258 |
0,030 |
96,7 |
19331 |
6,4 |
21,3 |
2062 |
21393 |
2,21 |
11 |
300 |
0,584 |
4,940 |
0,065 |
0,1 |
0,639 |
125256 |
0,030 |
94,4 |
28334 |
9,2 |
30,7 |
2895 |
31229 |
3,23 |
12 |
400 |
0,689 |
5,829 |
0,071 |
0,1 |
0,754 |
147776 |
0,030 |
111,0 |
44404 |
13,27 |
44,4 |
4927 |
49331 |
5,10 |
13 |
300 |
0,689 |
5,829 |
0,071 |
0,1 |
0,754 |
147776 |
0,030 |
111,0 |
33303 |
13,47 |
45,0 |
5001 |
38304 |
3,96 |
14 |
200 |
0,446 |
3,773 |
0,057 |
0,1 |
0,488 |
95658 |
0,030 |
72,7 |
14534 |
6,4 |
21,2 |
1538 |
16072 |
1,66 |
15 |
400 |
0,243 |
2,056 |
0,042 |
0,1 |
0,266 |
52118 |
0,031 |
40,6 |
16234 |
13,27 |
42,8 |
1738 |
17971 |
1,86 |
16 |
300 |
0,243 |
2,056 |
0,042 |
0,1 |
0,266 |
52118 |
0,031 |
40,6 |
12175 |
9,2 |
29,7 |
1205 |
13380 |
1,38 |
По результатам расчёта выбираем главную магистраль – 1-6-7-8-12-13-15-16, так как на ней имеем самые большие потери напора (33,48 м)