5.4.4.Проверка на правильность зацепления обработанных колес z1 и z2

Для этого необходимо, чтобы активная часть профилей их зубьев в паре z₁-z₂ была меньше активной части профилей зубьев колес в станочной паре, т. е. при зацеплении их с обрабатывающим шевером. Если картину пространственного зацеп­ления станочной пары спроектировать на торцовую плоскость колес, то условие примет вид:

,

(5.28)

где ρ_Р12 – радиус кривизны эвольвентной поверхности зуба колеса (z₁) в его торцовой плоскости в нижней точке активного профиля при зацеплении с парным колесом (z₂); ρ_р10 – то же, при зацеплении с обрабатываемым шевером (z₀); ∆g – необходимое перекрытие об­работкой активной части профиля, принимаемое равным: ∆g = (0,15…0,20)m_t/sinα_t1.

Радиус кривизны эвольвентной поверхности зуба колеса (z₁) в его торцовой плоскости в нижней точке активного профиля при зацеплении с парным колесом (z₂)

,

где a₁₂ – межосевое рассто­яние передачи, определяемое по формуле (5.22); α_tl2 – угол зацепления в передаче, определяемый по формуле (5.19) или (5.20).

Радиус кривизны эвольвентной поверхности зуба колеса (z₁) в его торцовой плоскости в нижней точке активного профиля при зацеплении с обрабатываемым шевером (z₀)

.

Здесь g₁₀ – длина линии зацепления станочной пары,

;

(5.29)

ρ_a0 – радиус кривизны профиля зуба шевера в его торцовом сечении на окружности выступов,

;

γ_b0 и γ_b1 – углы подъема винтовых линий зубьев шевера и колеса на основных цилиндрах радиусов r_bо и r_b1,

В формуле (5.29) при определении длины линии зацепления станочной пары r_w0 – радиус начального цилиндра шевера:

r_w0 = r₀ – для шевера типа 1,

–для нового шевера типа 2;

r_w1 – радиус на­чального цилиндра колеса:

при β₁≠0 и при β₁ =0.

Входящие в эти формулы значения углов согласно формулам (5.11) и (5.12) находятся как:

;

;

.

При несоблюдении условия (5.28) необходимо пересчитать радиус вершин зубьев шевера:

,

где ρ_а0max – наибольший радиус кривизны профиля зуба в торцовом сечении с учетом перекрытия обработкой активной части профиля зуба колеса:

.

Необходимо пересчитать также высоту и толщину головки зуба, а затем провести новый расчет до удовлетворительного результата.

Для качественной обработки шевером коэффициент перекрытия должен быть не менее

Указанная проверка проводится для нового и окончательно сточенного шеверов.

5.4.5.Технические требования

Требование по точности конструктивных элементов шеверов устанавливаются в зависимости от требуемой точности обработанных колес:

для колес 5-й степени точности – шеверы класса точности АА,

для колес 6-й степени – шеверы класса А,

для колес 7-й степени – шеверы класса В.

Допускаемые отклонения параметров шеверов классов точности АА, А и В (по ГОСТ 10222-81Е и ГОСТ 8570-80Е) приведены в табл. 5.22.

Шероховатость рабочих поверхностей шеверов не должна превышать:

боковых поверхностей зубьев – R_z = 1,6 мкм,

опорных торцовых поверхностей – R_а = 0,40 мкм,

посадочного отверстия – R_а = 0,20 мкм для классов точности АА и А и R_а = 0,32 мкм для класса точности В.

Шеверы изготавливаются из быстрорежущих сталей марок Р6М5, Р6М5К5, Р18. Твердость режущей части должна быть HRС_э 63-66.

Рабочий чертеж шевера показан на рис. 15.

Таблица 5.22. Предельные отклонения параметров шеверов, мкм

Параметр и обозначение его отклонения	Степень точности шеверов класса
	АА	А	В
Диаметр посадочного отверстия, fd Профиль зубьев, ff0 Высота головки зуба, fha0 Диаметр окружности выступов, fda0 Разность окружных шагов, fvpt0 Накопленная погрешность окружного шага, Fp0 Радиальное биение зубчатого венца, Fr0r Направление зуба, fp0 Параллельность торцовых поверхно­стей, fx Отклонение от перпендикулярности тор­цовых поверхностей отверстия, fxy	5 3—4 ±(12-20) ± 200 3 8—10 6—8 ±(6-8) 5 5	5 4—6 ±(10-25) ±400 3 12 10 ± 9 8 7	5—8 5—8 ±(15-25) ± 400 4—5 16 18 ±11 10 8

98