- •Двухмерное течения в проточных частях тепловых тм.
- •Канальный метод расчета обтекания решетки турбинных профилей.
- •Последовательность расчета обтекания решетки турбинных профилей идеальным газом.
- •Понятия толщина вытеснения и толщины потери импульса.
- •Расчет обтекания решетки турбинных профилей вязким газом.
- •Расчет потерь на трение в решётке турбинной профилей.
- •Аэродинамический след за турбинной решёткой.
- •Влияние шероховатости лопаток на профильные потери.
- •Влияние турбулентности потока на профильные потери в решетках тм.
- •Влияние чисел Маха на профильные потери в решетках турбин.
- •16. Пространственный поток в проточных частях тм. Система уравнений.
- •18. Прямая осесимметричная задача.
- •19. Постановка задачи оптимизации проточных частей турбин.
- •20. Метод штрафных функций.
- •22. Структура и принцип действия универсальной программы оптимизации проточной части турбины.
- •23. Основа математической модели проточной части осевой тепловой турбины в одномерной постановке задачи.
- •24. Основы математической модели проточной части осевой тепловой турбины в квазидвухмерной постановке задачи.
- •25. Возможности универсальной программы оптимизации проточных частей турбин.
- •26. Многорежимная оптимизация проточных частей турбины.
-
Расчет потерь на трение в решётке турбинной профилей.
Теперь приступим к определению потерь от трения в турбинной решетке.
-
Аэродинамический след за турбинной решёткой.
Направляющие (сопловые лопатки)
В курсовом проекте вычислим кромочные потери по формуле 2 а профильные по формуле 1. На этом расчеты в курсовом проекте закончатся.
За выходными кромками РЛ также образуются аэродинамические следы, однако, в отличии от сечения 1-1 за сопловыми лопатками, векторы следа и ядра потока за рабочими лопатками рассогласованы между собой на некоторый угол тета. Это приводит к тому, что за рабочими лопатками аэродинамические следы уже на небольших расстояниях от выходной кромки перемешиваются с ядром потока, порождая турбулентность.
Встает вопрос, как выбрать оптимальный зазор между выходными кромками РЛ и входными кромками НА последующей ступени. Обычно этот зазор выбирают из условия дельта_2z>=дельта_1z. На РЛ будет действовать потенциальная неравномерность, связанная с обтеканием толстых входных кромок следующей ступени, что может привести к вибрации.
Условие дельта_д1z>= дельта_д2z часто имеет место, так как при увеличенных зазорах проще реализовать плавное меридианное раскрытие проточной части.
-
Влияние шероховатости лопаток на профильные потери.
Реальные лопатки всегда имеют определенную шероховатость поверхности. При изготовлении лопаток вогнутые поверхности обычно обрабатываются по 5му классу, а спинки профилей по 6му классу шероховатости. На спинке формируется диффузорный участок и стараются уменьшить возмущения. В процессе эксплуатации турбин шероховатость поверхности лопаток увеличивается под влиянии коррозии, эрозии и отложений.
Если принять одинаковыми размеры хорд сопловых лопаток первой и последней ступени, то очевидно, что лопатки первых ступеней следует обрабатывать существенно более тщательней, чем лопатки последних ступеней, т.к. в первых ступенях большие числа Рейнольдса.
-
Влияние турбулентности потока на профильные потери в решетках тм.
Рассмотрим, как влияет степень турбулентности на профильные потери в турбинных решетках.
Измерение степени турбулентности выполнялось на среднем диаметре межвенцовых зазоров первой и второй ступени воздушной турбины. Обозначения соответствуют обычным.
Турбулентные пульсации уменьшаются в конфузорных каналах между направляющими лопатками. За рабочими лопатками степень турбулентности заметно увеличивается из-за появления вихревой пелены. В целом, уровень степени турбулентности во второй ступени выше, чем в первой. Однако, есть основание предположить, что в последующих ступенях за второй, уровень степени турбулентности стабилизируется. Поэтому считается допустимым выполнять газодинамический расчет турбин (любой) по единообразной методике расчета отдельной ступени.