- •Расчет монолитного перекрытия.
- •Расчет монолитной плиты определение расчетной нагрузки.
- •-Армирование плиты.
- •-Вариант армирования сетками:
- •Определение высоты сечения балки.
- •Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси.
- •Определение Моментов сечения
- •2. Сборный вариант
- •Расчет продольной арматуры полки ребристой плиты
- •Расчет неразрезного ригеля перекрытия
- •Статический расчет ригеля
- •Расчет поперечной арматуры неразрезного ригеля
- •Построение эпюры материалов для ригеля Определение Моментов сечения
- •Проектирование стыка ригеля с колонной
- •Проектирование колонны первого этажа
- •Расчет сечения железобетонной колонны
- •Определение размеров сечения и площади продольной арматуры колонны
- •Поперечное армирование колонны
- •Расчет короткой железобетонной консоли
- •Расчет стыка сборных железобетонных колонн
- •Расчет стыка колонн с центрирующей прокладкой
- •Литература.
-Армирование плиты.
-в 1-ом пролете принимаем арматуру класса А-I 86мм (As=2.26см2);
- на 1-ой промежуточной опоре принимаем А-I 76мм (As=1.98см2);
- во 2-ом пролете принимаем А-I 76мм (As=1.98см2);
Принимаем шаг арматуры:
-в 1-ом пролете принимаем: принимаем
- на 1-ой промежуточной опоре: принимаем
-во 2-ом пролете принимаем: принимаем
Проверяем процент армирования:
-Вариант армирования сетками:
Расчетный момент на второй промежуточной опоре:
Расчетный момент в средних опорах и пролетах:
Принимаем сетку с рабочей продольной арматурой:
Необходимое количество дополнительной сетки:
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ВТОРОСТЕПЕННОЙ БАЛКИ
Огибающая эпюра моментов
Определение полной нагрузки на балку
Выбор материалов для второстепенной балки:
Принимаем бетон класса В15-Rb=8,5МПа, γb2=0,9
Рабочая продольная арматура принимается класса A-III с расчетным сопротивлением RS=365*103кПА
Рабочая поперечная арматура принимается класса A-I с расчетным сопротивлением RSw=225*103кПА
.
Определение высоты сечения балки.
Высоту сечения подбирается по опорному моменту при =0,45, поскольку на опоре момент определяется с учетом образования пластического шарнира. По табл. 3.1 при =0,45 находят = 0,349.
,
Принимаем
Прочность наклонного сечения на действие поперечной силы:
условие выполняется
Принимаем
;
Окончательно принимаем размеры второстепенной балки:
Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси.
Принимаем
- сечение в 1-ом пролете — М=97,8;
, -нейтральная ось проходит в полке
- характеристики сжатой зоны бетона
- напряжение в арматуре
- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны
Условие выполняется
принимается 216+118 А-III с Аs=6,545cм2.
Процент армирования:
- сечение на 1-ой промежуточной опоре — М=68.55;
Принимаем 214+ 118 А-III с Аs=5,625cм2.
Процент армирования:
- сечение в среднем пролете – М3 = 59,98;
принимаем 314А-III с Аs=4,62cм2
Процент армирования:
- сечение на 2-ой промежуточной опоре — М=59,98;
принимаем 314 А-III с Аs=4,62cм2
Процент армирования:
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИАМЕТРА И ШАГА ХОМУТОВ:
Определяем табличные данные: арматура для хомутов класса А1, Rsw=175 мПа, Ев=21000 мПа, Rb=8,5 мПа, Rbt=0,75 мПа, Еs=210000 мПа, коэффициенты для тяжелого бетона φВ2=2,0, φВ3=0,6, β=0,01, φВ1=1- βхRb1=1-0,01х8,5х0,9=0,9235, φВ4=1,5 для таврового сечения:
;
Граничная поперечная сила, которую может воспринять бетон сечения балки без учета поперечной арматуры:
, где необходимо выполнения условия
Принимаем
Интенсивность поперечного армирования:
Принимаем
Величина проекции наклонной трещины:
Принимаем
Интенсивность поперечного армирования:
Шаг поперечных стержней:
Принимаем арматуру 28 А-I с Аs = 1.01cм2.
Определяем максимальный шаг поперечных стержней при условии прочности наклонных сечений:
Принимаем на протяжении 0,5L от опоры, в середине пролета.
ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮРЫ МАТЕРИАЛОВ.
Расчет значений ординат огибающей эпюры моментов в сечениях второстепенной балки
№ пролета |
сечения |
Расст. от левой Опоры,м |
Коэффициенты |
Расчетные моменты |
||
+β |
-β |
Мmax |
Mmin |
|||
1
|
1 |
1.224 |
0,065 |
- |
63.44 |
- |
2 |
2.448 |
0,09 |
- |
87.85 |
- |
|
2' |
2.601 |
0,091 |
- |
88.82 |
- |
|
3 |
3.672 |
0,075 |
- |
73.205 |
- |
|
4 |
4.896 |
0,02 |
- |
19.52 |
- |
|
5 |
6.12 |
- |
-0,0715 |
- |
-69.333 |
|
2
|
6 |
1.22 |
0,018 |
-0,033 |
17.45 |
-29.091 |
7 |
2.44 |
0,058 |
-0,012 |
56.24 |
-8.73 |
|
7' |
3.05 |
0,0625 |
-0,009 |
60.606 |
-5.82 |
|
8 |
3.66 |
0,058 |
-0,027 |
56.24 |
-0.97 |
|
9 |
4.88 |
0,018 |
-0,024 |
17.45 |
-23.27 |
|
10 |
6.1 |
- |
-0,0625 |
- |
-60.61 |
|
3 |
11 |
1.22 |
- |
-0,025 |
- |
-22.31 |
12 |
2.44 |
- |
- |
- |
- |
|
13 |
3.05 |
- |
- |
- |
- |
Вычисляем значения изгибающих моментов для точек 1…13 по длине балки по формуле
где:
- значение полной нагрузки на1 пог.м второстепенной балки
- постоянная нагрузка на 1 пог.м второстепенной балки(без учета временной)
ql012 = 26.066,122 =976.06кНм
ql022 = 26.066,12 = 969.69 кНм
Цель построения эпюры материала – определение теоретического места обрыва стержней.