- •9.Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для ору 220 кВ и ору 110 кВ……………………………… …………………..……..
- •1. Выбор генераторов
- •2. Выбор двух вариантов схемы проектируемой электростанции .
- •5. Выбор и обоснование упрощеных схем ру всех напряжений
- •5.4 Выбор схемы блока
- •6. Выбор схемы сн и трансформаторов собственых нужд ( тсн ) .
- •7. Расчет токов короткого замыкания
- •Определение сопротивлений элементов схемы в относительных единицах .
- •8.1 Расчет уставок для выбора электрических аппаратов и токоведущих частей по режиму кз и продольному режиму .
- •8.13 Выбор трансформаторов напряжения 220кВ
- •9.1 Расчет уставок для выбора электрических аппаратов и токоведущих частей по режиму кз и продольному режиму .
- •9.5 . Выбор измерительных трансформаторов тока в цепи трансформатора.
- •9.8 Выбор трансформаторов напряжения 110кВ
- •10.Выбор способа синхронизации
- •15.Охрана труда.
- •17.Экономическая часть
8.1 Расчет уставок для выбора электрических аппаратов и токоведущих частей по режиму кз и продольному режиму .
Таблица 7 [10] с.230
Расчетные формулы |
Цепь трансформатора |
Цепь линии |
Uном, кВ |
220 кВ |
|
Iнорм=Iмах= , А |
1050 |
|
Iнорм = , А Iмах = |
|
430,65 538,21 |
Iп.о , кА |
31,18 |
|
Iу , кА |
80,55 |
|
Iа, кА |
35,27 |
|
Int , кА |
20,88 |
|
Bк = Iпо2(tотк + Та) , кА2с |
163,32 |
8.2 Выбор выключателей и разъединителей в цепи линии.
Таблица 8 [9]
Условие выбора |
Расчётные данные |
Каталожные данные |
|
РГП-220/2000/ УХЛ1 |
ВГТ-220 |
||
UустUном, кВ |
220 |
220 |
220 |
I’нормIном, А ImaxIном, А |
430,65 538,31 |
2000 |
2500 |
IпIоткл.ном, кА |
20,88 |
- |
40 |
iaiа.ном, кА |
35,27 |
- |
36 |
iу≤ iпр скв , кА |
80,55 |
100 |
102 |
ВкIтер2tтер, кА2с |
163,32 |
402∙3 = 4800 |
402∙3 = 4800 |
Привод |
|
ПД-14УХЛ1 |
BLG – 1002 |
8.3 Выбор выключателей и разъединителей в цепи трансформатора.
Таблица 9 [9]
Условие выбора |
Расчётные данные |
Каталожные данные |
|
РГП-220/2000 УХЛ1 |
ВГТ-220 |
||
UустUном, кВ |
220 |
220 |
220 |
I’нормIном, А ImaxIном, А |
1050 1050 |
2000 |
3150 |
IпIоткл.ном, кА |
20,88 |
- |
40 |
iaiа.ном, кА |
35,27 |
- |
36 |
iуiпр скв кА |
80,55 |
100 |
102 |
ВкIтер2tтер, кА2с |
163,32 |
402∙3 = 4800 |
402∙3 = 4800 |
Привод |
|
ПД-14 УХЛ1 |
BLG-1002 |
8.4 Выбор измерительных трансформаторов тока в цепи трансформатора.
Таблица 10 [9]
Условие выбора |
Расчётные данные |
Каталожные данные ТГФ- 220 |
1. UустUном, кВ |
220 |
220 |
2. IнормIном, А ImaxIном, А |
1050 |
1200 |
3. По классу точности |
0,5 |
0,5 |
4. iyiдин, кА |
80,55 |
125 |
5. ВкIтер2tтер, кА2с |
163,32 |
502∙3 = 7500 |
6. Z2Z2ном, Ом |
0,945 |
1,2 |
Вторичная номинальная нагрузка ТА
Таблица 11[10] cтр.362-368
Прибор |
Тип |
Нагрузка |
||
Амперметр |
Э – 335 |
А |
В |
С |
- |
0,5 |
- |
Расчет сечения соединительных проводов
rприб= (27)
по формуле (27)
rприб = = 0,02 Ом
rконт=0,05 Ом, т.к 1 прибор
z2ном= (28)
по формуле (28)
z2ном = = 1,2 Ом
rпров= z2ном- rприб-rконт (29)
по формуле (29)
rпров =1,2-0,02-0,05 = 1,13 Ом
q=ρ∙ (30)
по формуле (30)
q = = 3,09 мм2
Принимаем КВВГ – 4
rпров= (31)
по формуле (31)
rпров = = 0,875 Ом
Z2=rприб+rконт+rпр (32)
по формуле (32)
Z2=0,875+0,02+0,05 = 0,945 Ом
Схема включения
Рис.26
Где: z2-вторичная нагрузка Та
z2ном – номинальная допустимая нагрузка Та в выбранном классе точности
lрасч – расчетная длина соединительных проводов
ρcu – 0,0175
8.5 Выбор измерительных трансформаторов тока в цепи линии.
Таблица 12 [9]
Условие выбора |
Расчётные данные |
Каталожные данные ТГФ-220 |
1. UустUном, кВ |
220 |
220 |
2. IнормIном, А ImaxIном, А |
430,65 538,31 |
750 750 |
3. По классу точности |
0,5 |
0,5 |
4. iyiдин, кА |
80,55 |
125 |
5. ВкIтер2tтер, кА2с |
163,32 |
502∙3 = 7500 |
6. Z2Z2ном, Ом |
1,04 |
1,2 |
Вторичная номинальная нагрузка ТА
Таблица 13 [10]
Приборы |
Тип |
Нагрузка на фазу ,ВА |
||
А |
В |
С |
||
Амперметр |
Э-335 |
- |
0,5 |
- |
Ваттметр |
Д-335 |
0,5 |
- |
0,5 |
Варметр |
Д-335 |
0,5 |
- |
0,5 |
Счетчик активной энергии |
САЗ-U680 |
2,5 |
- |
2,5 |
Счетчик активной энергии |
САЗ-U680 |
2,5 |
- |
2,5 |
Итого |
6 |
0,5 |
6 |
Расчет сечения соединительных проводов
по формуле (27)
rприб= = 6/25 = 0,24 Ом
Сопротивление контактов(rконт_) принимаем равным 0,1 Ом так как число приборов больше четырех
по формуле (28)
z2ном=
по формуле (29)
rпров= z2ном- rприб- rконт=1,2-0,24-0,1 = 0,86 Ом
по формуле (30)
g==2,04 мм2
Принимаем провод с медными жилами КВВГ-2,5 мм2
по формуле (31)
r ПРОВ= Ом
по формуле (32)
Z2=rприб+rпров+rконт=0,24+0,7+0,1 = 1,04 Ом
Рис. 27
8.6 Выбор токоведущих частей в цепи линии 220 кВ
8.6.1. За пределами ОРУ 220кВ
1)По экономической плотности тока
мм2 (33)
где; [11]
по формуле (33)
мм2
Принимаем АС – 500/64
2)Проверка сечения на нагрев по допустимому току
Iдоп≥ Imax
945А ≥ 538,31 А
3)Проверка сечения на термическую стойкость
мм2 (34)
по формуле (34)
мм2
q = 500 мм2
qmin ≤ q
140,43≤500
4)Проверка на схлестывание
т.к. Iпо=31,18≥20 кА
Сила взаимодействия между фазами
Н/м (35)
по формуле (35)
Н/м
Сила тяжести 1 м токопровода
q=9,8∙m∙1,1 (36)
АС-500=1,9кг
по формуле (36)
q=9,8∙1,9∙1,1=23,4 мм2
Принимаем время действия релейной защиты.
tз=0,1 tэк=0,1=0,05=0,15с
(37)
Где h – стрела провеса
по формуле (37)
(38)
по формуле (38)
По диаграмме для значений 18/7,84=2,2 находим b\h=0,32, отсюда В=0,32*1,5=0,9
Допустимое отклонение фазы
bдоп= (39)
dдоп – наименьшее допустимое расстояние в свету между соседними фазами в момент их наибольшего сближения
по формуле (39)
b≤bдоп
0,5≤1,51
Схлестывание не произойдет
5)Проверка по условиям короны
кВ/см (40)
кВ/см (41)
см (42)
по формуле (42)
см
по формуле (40)
кВ/см
по формуле (41)
кВ/см
1,07Е≤0,9Е0
1,07∙22,89≤0,9∙31
24,44≤27,9
Провод АС-500/64 удовлетворяет всем требованиям.
8.7.2. В пределах ОРУ 220кВ
1)Выбор по нагреву
Принимаем АС – 240/56
Iдоп = 610 А,
Iдоп≥ Imax
610 А ≥ 538,31 А
2)Проверка сечения на термическую стойкость
по формуле (34)
мм2
q = 240 мм2
qmin≤ q
140,43 мм2240 мм2
3) На схлестывание не проверяем т.к. стрела провеса 30см.
4)Проверка по условиям короны
По формуле (40):
кВ/см
По формуле (41):
кВ/см
1,07Е≤0,9Е0
1,07∙29,5≤0,9∙31,86
31,6>28,7
Провод АС-240/56 не проходит по условию короны.
Принимаем провод типа АС-300/66
По формуле (40):
кВ/см
По формуле (41):
кВ/см
1,07Е≤0,9Е0
1,07∙27,39≤0,9∙31,24
29,3>28,1
Провод АС-300/66 не проходит по условию короны.
Принимаем провод типа АС-400/64
По формуле (40):
кВ/см
По формуле (41):
кВ/см
1,07Е≤0,9Е0
1,07∙24,47≤0,9∙30,9
26,2≤27,6
Провод АС-400/64 удовлетворяет всем требованиям.
8.7.3 Выбор токоведущих частей в цепи трансформатора.
За пределами ОРУ 220кВ
1)По экономической плотности тока
По формуле (33):
мм2
Принимаем АС-700/86
2)Проверка сечения на нагрев по допустимому току
Iдоп≥ Imax
2360А ≥ 1050А
3)Проверка сечения на термическую стойкость
По формуле (34):
мм2
q = 700 мм2
qmin ≤ q
140,43<1400
4)Проверка на схлестывание
т.к. Iпо=32,62≥20 кА
Сила взаимодействия между фазами
По формуле (35)
Н/м
Сила тяжести 1 м токопровода
АС-700-2,6кг
по формуле (36)
q=9,8∙2,6∙1,1=28 мм2
Принимаем время действия релейной защиты.
tз=0,1 tэк=0,1=0,05=0,15с
по формуле (37)
Где h – стрела провеса
по формуле (38)
По диаграмме для значений 18/7,84=2,2 находим b\h=0,32, отсюда В=0,32*1,5=0,9
Допустимое отклонение фазы
по формуле (39)
bдоп=
dдоп – наименьшее допустимое расстояние в свету между соседними фазами в момент их наибольшего сближения
b≤bдоп
0,5≤1,48
Схлестывание не произойдет
5)Проверка по условиям короны
По формуле (40):
кВ/см
кВ/см (43):
где; (44)
по формуле (44)
(45)
по формуле (45)
по формуле (43)
кВ/см
1,07Е≤0,9Е0
1,07∙14,52≤0,9∙30,36
15,54<27,3
Провод АС-700/86 по всем параметрам удовлетворяет требованиям.
8.7.4. В пределах ОРУ 220 кВ
1)Выбор по нагреву
Принимаем АС – 600/72
Iдоп = 1050 А,
Iдоп≥ Imax
1050А≥ 1050 А
2)Проверка сечения на термическую стойкость
по формуле (34)
мм2
q = 600 мм2
qmin≤ q
140,43600
3) На схлестывание не проверяем т.к. стрела провеса 30см.
4)Проверка по условиям короны
По формуле (40):
кВ/см
По формуле (41):
кВ/см
1,07Е≤0,9Е0
1,07∙21,42≤0,9∙30,6
23<27,54
Провод АС-600/72 по всем параметрам удовлетворяет требованиям.
8.8 Выбор изоляторов в цепи трансформатора и линии 220 кВ
В ОРУ 220 кВ для крепления проводов принимаются опорные изоляторы
Выбираем опорный изолятор ОСК 8-220-А-4 УХЛ1
Fразр = 10000 Н
Fдоп = 0,6 Fрез = 0,6∙10000 = 6000 Н
по формуле (46)
Fрасч = ∙ = 2565,66 Н
где: Fрасч – сила, действующая на изолятор
Fдоп – допустимая нагрузка на головку изолятора
Fрасч Fдоп
2565,66 6000