9.5 . Выбор измерительных трансформаторов тока в цепи трансформатора.

Таблица 21 [9]

Условие выбора	Расчётные данные	Каталожные данные ТГФ- 110-11-11У1
1. UустUном, кВ	110	220
2. IнормIном, А ImaxIном, А	2100	3000
3. По классу точности	0,5	0,5/10р/10р/10р
4. iyiдин, кА	83,34	120
5. ВкIтер^2tтер, кА^2с	30,618	25^2∙3 = 1875
6. Z2Z2ном, Ом	0,945	1,2

Вторичная номинальная нагрузка ТА

Таблица 22[10]

Прибор	Тип	Нагрузка
Амперметр	Д - 335	А	В	С
		-	0,5	-

Расчет сечения соединительных проводов

по формуле (27)

r_приб= = = 0,02 Ом

по формуле (28)

z_2ном = = 1,2 Ом

по формуле (29)

r_конт=0,05 Ом, т.к 1 прибор

r_пров= z_2ном- r_приб- r_конт=1,2-0,02-0,05 = 1,13 Ом

по формуле (30)

q = ρ∙ = = 3,09 мм²

Принимаем КВВГ – 4

по формуле (31)

r_пров= = = = 0,875 Ом

по формуле (32)

Z₂=r_приб+r_конт+r_пр=0,875+0,02+0,05 = 0,945 Ом

Рис.30

9.6 Выбор токоведущих частей в цепи трансформатора 110 кВ

9.6.1. За пределами ОРУ 110кВ

1)По экономической плотности тока

по формуле (33)

=1312мм²

В соответствии с пунктом 1.3.27 ПУЭ увеличиваем плотность тока в 2 раза.

Где: qэ – экономическое сечение

Iнорм. – ток нормального режима

јэк.=1,6 А/мм² - экономическая плотность тока

Принимаем 2хАС – 600/72

2)Проверка сечения на нагрев по допустимому току

I_доп≥ I_max

2100 А ≥ 2100 А

3)Проверка сечения на термическую стойкость

по формуле (34)

60,08мм²

С=91

где: С- сложная функция зависящая от материала проводника и допустимой температуры

q = 2х600 мм²

q_min ≤ q

60,08

4)Проверка на схлестывание не производится.

т.к. I_по=13,5<20 кА

5)Проверка по условиям короны

КВ.\см

Ео – начальная критическая напряженность.

m – Коэффициент учитывающий шероховатость поверхности = 0,82.

- радиус провода.

где: Dcp – 1,26∙D

D – Расстояние между фазами (для 110 D = 3м)

по формуле (42)

Dср = 1,26∙300 = 378см

по формуле (40)

кВ/см

по формуле (43)

кВ/см

Провод 2хАС-600/72 удовлетворяет всем требованиям.

9.6.2. В пределах ОРУ 110кВ

1)Выбор по нагреву

Принимаем 2хАС – 600/72

I_доп = 2100 А,

I_доп≥ I_max

2100 А ≥ 2100 А

2)Проверка сечения на термическую стойкость

по формуле (34)

60,08мм²

q = 600 мм²

q_min≤ q

60,081200

3) Проверка по условиям короны

по формуле (43)

кВ/см

по формуле (45)

К=1+2(r_o/a)=1+2(1.66/20)=1,166

по формуле (44)

Г_эк==5,76

по формуле (42)

Д_ср = 1,26Д = 1,26∙200 = 252 см

где: Е – напряженность электрического поля вокруг расщепленных проводов , кВ/см

U – линейное напряжение, кВ

Д_ср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз , см

Д – расстояние между соседними фазами

К – коэффициент, учитывающий число проводов в фазе

r₀ – радиус провода ,см

по формуле (40)

кВ/см

1,07Е≤0,9Е₀

1,07∙9,416≤0,9∙30,6

9,8≤27,54

Провод 2хАС-600/72 удовлетворяет всем требованиям.

Выбор токоведущих частей в цепи линии

9.6.3 Выбор токоведущих частей в цепи линии

За пределами ОРУ 110кВ

1)По экономической плотности тока

по формуле (33):

=368,53 мм²

Принимаем к установке АС-400/22

I_доп = 830А,

2)Проверка сечения на нагрев по допустимому току

I_доп≥ I_max

830 А ≥ 294,86 А

3)Проверка сечения на термическую стойкость

по формуле (34)

60,08мм²

q = 400 мм²

q_min≤ q

60,08400

4)Проверка на схлестывание не производится т.к. I_по=13,5кА<20 кА.

5) Проверка по условиям короны

по формуле (42)

Dср = 1,26∙300 = 378см

по формуле (40)

кВ/см

по формуле (41)

кВ/см

Провод АС-400/39 по всем параметрам удовлетворяет требованиям.

9.6.4. В пределах ОРУ 110кВ

1)Выбор по нагреву

Принимаем АС-400/22

I_доп = 830 А,

I_доп≥ I_max

830 А ≥ 294,86 А

2)Проверка сечения на термическую стойкость

по формуле (34)

60,08мм²

q = 400 мм²

q_min≤ q

60,08400

3)Проверка по условиям короны

по формуле (40)

кВ/см

по формуле (41)

кВ/см

4)Проверка на схлестывание не производится т.к. стрела провеса 30 см.

Провод АС-400/22 удовлетворяет всем требованиям.

9.7 Выбор изоляторов в цепи трансформатора и линии 110 кВ

В ОРУ 110 кВ для крепления проводов принимаются опорные изоляторы

Выбираем опорный изолятор С4-4501УХЛ

F_разр = 4000 Н

F_доп = 0,6 F_рез = 0,6∙4000 = 2400 Н

F_расч = (46)

F_расч = ∙ = 451,7 Н

где: F_расч – сила, действующая на изолятор

F_доп – допустимая нагрузка на головку изолятора

F_расч F_доп

451,7 2400