3.2 Тяговый расчет челнокового (катучего) конвейера.

3.2.1 Определение постоянных линейных нагрузок

Масса груза, приходящаяся на 1 м длины ленты, q_г = Q/(3,6v), кг/м, численно равна линейной нагрузке от массы груза (Н/м), определяемой по формуле:

q_г ,

где g = 9,81 м/с² – ускорение свободного падения.

кг/т;

Средняя линейная нагрузка от массы ленты q_л.ср принимается по табл. 2.1. [2],

Н/м;

Линейные нагрузки от массы вращающихся частей роликоопор верхней и нижней ветвей соответственно определяются по формулам:

, , Н/м

где G_p, G_p - массы вращающихся частей одной роликоопоры соответственно верхней и нижней ветвей ленты, кг; принимаются по табл.2.2; G_p=24.3 кг; G_p=26 кг; d_p, d_p- диаметры роликов роликоопор верхней и нижней ветвей ленты, также принимаются по табл. 2.2[2]; d_p=127 ммd_p=127 мм;

l_p, l_p - расстояние между роликоопорами соответственно верхней и нижней ветвей ленты (шаг роликоопор), м.

Расстояние l_p зависит от ширины ленты, насыпной плотности и крупности груза, а также провисания ленты между роликоопорами и места установки роликоопор. На прямолинейных участках трассы для большинства конвейеров угольной и горнорудной отраслей промышленности l_p= 11,2 м. На выпуклых участках рабочей ветви расстояние между роликоопорами верхней ветви обычно принимают 0,30,5 м. Роликоопоры нижней ветви в большинстве случаев устанавливают на кронштейнах стоек средней части конвейеров, шаг которых l_p принимают равным на прямых и вогнутых участках трассы 2,43 м, на выпуклых участках 11,5 м. Линейные нагрузки q_p и q_p (Н/м) приведены в табл. 2.3.

Принимаем l_p=1.2 м, l_p=2.4 м;

, Н/м, ,Н/м;

По табл. 2.3[2] принимаем q_p = 203 мм и q_p=87 мм.

3.2.2.Определение натяжений ленты в характерных точках трассы конвейера.

Составляются выражения, определяющие натяжения ленты во всех характерных точках, от до , выражая последова- тельно натяжения в данных точках через натяжение , даН, учитывая, что натяжение в каждой характерной точке трассы S_i равно сумме натяжений в предыдущей точке S_i-1 и сопротивления участка W_{(i-1) - i} :

где W – сопротивления рассматриваемых участков , даН .

Численно определяем все натяжения:

,

где b₁, b₂ – коэффициенты, b₁=1.125, b₂=2301.7.

Определяется значение тягового фактора e^ приводного блока, который ус танавливает соотношение между натяжениями ветвей лен- ты, набегающей S_нб на приводной барабан и сбегающей S_сб с привод ного барабана, и за висит от фрикционной характе- ристики бараба на:

,

где e = 2,72 - основание натурального логарифма;  - коэффициент сцеп- ления ленты с приводным барабаном (0.2÷0.35);  - угол обхвата привод- ного барабана лентой или  = ₁ + ₂ – суммарный угол обхвата для двухбарабанного привода, рад.

Значения e^ приведены в табл. 2.6.[2] принимаем , , (значения в числителе – в градусах, в знаменателе – в радианах).