2.4.2 Поперечное ребро.

Подбор поперечного ребра выполняем как для изгибаемого элемента таврового профиля с полкой в сжатой зоне с высотой и фактической шириной . Защитный слой принимаем равный изгибающий момент .

Рис. 2.4.2.1 Расчетное сечение поперечного ребра.

Средняя ширина ребра:

Принимаем значение вводимое в расчёт .

Расчёт производим в предположении, что сжатая арматура по расчёту не требуется:

- нейтральная ось расположена в полке.

Дальнейший расчёт ведём как для прямоугольного сечения шириной .

Сжатая арматура не требуется.

Определим площадь растянутой арматуры:

Принимаем ○ 6 A400().

В верхней зоне для создания плоского каркаса конструктивно устанавливаем стержень ○ 6 A400.

Рис. 2.4.2.2 Подбор продольной арматуры поперечного ребра.

2.4.3. Продольное ребро.

Подбор арматуры продольного ребра выполняем как для изгибаемого элемента таврового профиля высотой фактической шириной и

.

Рис. 2.4.3.1 Расчетная схема продольного ребра.

Принимаем значение, вводимое в расчёт А800 для неё нормированное .

Зададимся величиной предварительного напряжения:

Расчёт по прочности нормальных сечений производим в зависимости от соотношений:

Определим положение нейтральной оси: в предположении, что сжатая арматура не требуется:

- нейтральная ось расположена в полке.

Вычисляем значения по формуле:

Сжатая арматура не требуется.

2○8 A800 (,

2○10 A800 (.

В верхнем и нижнем зонах продольных рёбер для обеспечения плоского каркаса устанавливаем 2○10 A240.

Рис. 2.4.3.2 Армирование продольного ребра.

2.5. Расчет элементов плиты по наклонным сечениям.

2.5.1. Расчет поперечного ребра.

2.5.1.1. Расчет по наклонным сечениям на действие поперечной силы.

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия: ,(п.6.2.34 СП 52-101-2003) где:

Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции «с» от внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения.

Q_b – поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении.

Q_sw - поперечная сила, воспринимаемая хомутами в наклонном сечении.

, где , при этом Q_b должно быть в пределах:

При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки q , наивыгоднейшее значени «с» принимают равным:

, где значение q₁ определяют следующим образом:

а) если действует сплошная равномерно распределенная нагрузка q: q₁ = q;

б) если нагрузка q включает в себя временную, которая приводится к эквивалентной по моменту равномерно распределенной нагрузки g_v:

q₁ = q – 0,5g_v, при этом Q = Q_max – q_1c, где Q_max – поперечная сила в опорном сечении.

Рис. 2.5.1.1.1 Нагрузки на поперечное ребро и эпюра изгибающего момента.

Определим эквивалентную нагрузку, действующую на поперечное ребро. Для этого определим расчётные нагрузки, действующие на наклонные сечения:

Эквивалентность достигается по моменту в середине пролёта.

Определим, нужно ли, устанавливать поперечную арматуру по расчёту. Для этого необходимо проверить выполнение следующих условий:

- где, Qmax – перерезывающая сила в опоре;

R_bt – прочность бетона на растяжение, для бетона B30: R_bt=1.15МПа.

Определим величину c:

Тогда

Условие выполняются, т.е. поперечная арматура по расчёту не требуется.

Т.к. высота балки >150мм поперечную арматуру необходимо установить конструктивно. Зададимся шагом поперечной арматуры:

Примем шаг поперечной арматуры S=100мм.

Из условия свариваемости при диаметре продольной арматуры ○10 А400 определим наименьший допустимый диаметр поперечной арматуры 3мм. Примем арматуру - ○3 B500.

Таблица 2.5.1.1 Спецификация арматуры поперечного ребра.

Позиция	Наименование КР – 1	Количество шагов	Масса единицы участка, кг	Общая масса, кг
1	10 А400 ГОСТ 62.27 – 80* L = 1240	1	1,24*0,617 = 0,765	0,765
2	3 В500 ГОСТ 62.27 – 80* L = 150	13	0,15*0,052 = 0,0078	0,101
3	10 А240 ГОСТ 62.27 – 80* L = 1240	1	1,24*0,617 = 0,765	0,765

Рис. 2.5.1.1.2 Арматурный каркас поперечного ребра.