- •Введение
- •1. Нагрузки на фундаменты
- •1.1 Исходные данные
- •1.2 Нагрузки, действующие на фундаменты
- •1.3. Нормативные и расчетные характеристики грунтов
- •2. Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения. Вариант фундаментов на естественном основании
- •2.1. Определение глубины заложения подошвы фундамента
- •2.2. Предварительное определение площади подошвы фундамента из условия ограничения напряжений по подошве фундамента
- •2.3. Определение совместных деформаций фундаментов (осадок)
- •2.4. Расчет фундаментов по несущей способности (проверка устойчивости)
- •3. Свайные фундаменты
- •3.1. Выбор типов и размеров свай и ростверков
- •3.1.1. Выбор типов свай и их размеров
- •3.1.2. Расчёт сваи по несущей способности грунта
- •3.1.3. Определение расчетной нагрузки на сваю и количества свай
- •3.2. Определение осадки свайного фундамента
- •4. Рекомендации по устройству фундаментов принятой конструкции
- •Список литературы
2.3. Определение совместных деформаций фундаментов (осадок)
Последовательно определим абсолютные осадки s фундаментов и относительную неравномерность осадок S. Необходимо выполнение следующих условий:
;
;
Для рассматриваемого сооружения допустимая величина осадки [S]u=25см и относительная неравномерность осадки [S/L]u=0,004.
Расчёт осадок проводится на основное сочетание нормативных нагрузок.
В качестве расчётной схемы принимаем линейно деформируемое полупространство. Метод расчёта осадки – метод послойного суммирования.
1. Определение начального бытового напряжения от собственного веса грунта.
, где (10)
d – заглубление фундамента;
- удельный вес грунта;
i - удельный вес i-го слоя грунта;
hi - толщина i-го слоя грунта;
;
;
Для второго слоя вес взвешенного грунта равен:
взв=d – (1-n)∙в – плотность взвешенных частиц грунта;
d=/(1+W) – плотность скелета грунта;
d=1,78/(1+0,15)=1,55(т/м3);
n=1-d/s – пористость;
n=1-1,55/2,67=0,42;
взв=1,55-(1-0,42)∙1=0,97(т/м3);
2 взв=0,97тс/м3;
;
Для третьего слоя вес взвешенного грунта равен:
взв=d – (1-n)∙в – плотность взвешенных частиц грунта;
d=/(1+W) – плотность скелета грунта;
d=1,99/(1+0,11)=1,79(т/м3);
n=1-d/s – пористость;
n=1-1,79/2,74=0,35;
взв=1,79-(1-0,35)∙1=1,14(т/м3);
3 взв=1,14тс/м3;
;
Для четвертого слоя вес взвешенного грунта равен:
взв=d – (1-n)∙в – плотность взвешенных частиц грунта;
d=/(1+W) – плотность скелета грунта;
d=1,91/(1+0,21)=1,58(т/м3);
n=1-d/s – пористость;
n=1-1,58/2,71=0,42;
взв=1,58-(1-0,42)∙1=1,00(т/м3);
4 взв=1,00тс/м3;
;
Бытовое напряжение изображено на рис.4.
2. Определение напряжения от внешней нагрузки zp :
, где (11)
- коэффициент, учитывающий распределение напряжения по глубине, принимаемый по табл. 1 приложения [1] в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, равной:
;
р – среднее давление по подошве фундамента;
;
Задаем глубину z.
Первый слой под подошвой первого фундамента – слой №1 толщиной 1,91м;
;
Находим ;
.
Расчёты для первого фундамента сведем в таблицу 4.
По полученным данным строим эпюры напряжений в толще грунта. Эпюры представлены на рис. 4.
Таблица 4. Определение напряжений от внешней нагрузки в зависимости от глубины |
||||
z, м |
0 |
0,96 |
4,75 |
11,23 |
|
0 |
0,55 |
2,71 |
6,42 |
|
1 |
0,941 |
0,433 |
0,195 |
zp, тс/м2 |
17,8 |
16,7 |
7,7 |
3,5 |
Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле:
, где (12)
- безразмерный коэффициент, равный 0,8;
zp,i - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта на вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;
hi – толщина i-го слоя грунта;
Ei –модуль деформации i-го слоя грунта;
n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.
Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, принимается с учетом взвешивающего действия воды.
Толщина сжимаемой зоны Hа определяется из условия, что на этой глубине выполняется равенство .
Определяем глубину сжимаемой толщи На=8,76 м.
Разобьём глубину сжимаемой толщи на 7 частей.
Расчеты осадки сведем в таблицу 5:
Таблица 5. Опрделение осадки |
|||||
№ |
ziср, м |
zi ,м. |
zpi, т/м2 |
S, м |
|
1 |
0,48 |
0,954 |
17,33 |
0,0108 |
|
2 |
1,43 |
0,954 |
15,98 |
0,0100 |
|
3 |
2,62 |
1,42 |
13,29 |
0,0106 |
|
4 |
4,04 |
1,42 |
9,46 |
0,0075 |
|
5 |
5,46 |
1,42 |
6,24 |
0,0050 |
|
6 |
6,88 |
1,42 |
4,10 |
0,0033 |
|
7 |
8,17 |
1,173 |
2,85 |
0,0013 |
|
ΣS |
0,0484 |
;
4,84см<25см.
Осадка не превышает допустимое значение.
Аналогично считается осадка для второго фундамента. Расчёты для второго фундамента сведем в таблицу 6 и 7. Эпюры представлены на рис.5.
1. Определение начального бытового напряжения от собственного веса грунта.
;
;
;
;
;
Бытовое напряжение изображено на рис.5.
2. Определение напряжения от внешней нагрузки zp :
;
;
;
Задаем глубину z.
Первый слой под подошвой первого фундамента – слой №1 толщиной 1,19м;
;
Находим ;
.
Расчёты для первого фундамента сведем в таблицу 6.
По полученным данным строим эпюры напряжений в толще грунта. Эпюры представлены на рис. 5
Таблица 6. Определение напряжений от внешней нагрузки в зависимости от глубины |
||||
z, м |
0 |
0,6 |
3,85 |
10,87 |
|
0 |
0,34 |
2,20 |
6,21 |
|
1 |
0,980 |
0,514 |
0,202 |
zp, тс/м2 |
16,1 |
15,8 |
8,3 |
3,3 |
Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле:
, где
- безразмерный коэффициент, равный 0,8;
zp,i - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта на вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;
hi – толщина i-го слоя грунта;
Ei –модуль деформации i-го слоя грунта;
n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.
Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, принимается с учетом взвешивающего действия воды.
Толщина сжимаемой зоны Hа определяется из условия, что на этой глубине выполняется равенство .
Определяем глубину сжимаемой толщи На=11,97 м.
Разобьем глубину сжимаемой толщи на 9 частей.
Расчеты осадки сведем в таблицу 6:
Таблица 6. Определение осадки |
|||||
№ |
ziср, м |
zi ,м. |
zpi, т/м2 |
S, м |
|
1 |
0,60 |
1,200 |
16,02 |
0,0126 |
|
2 |
1,84 |
1,330 |
13,73 |
0,0102 |
|
3 |
3,17 |
1,330 |
10,10 |
0,0075 |
|
4 |
4,50 |
1,330 |
6,92 |
0,0052 |
|
5 |
5,83 |
1,330 |
4,98 |
0,0037 |
|
6 |
7,19 |
1,360 |
3,91 |
0,0021 |
|
7 |
8,55 |
1,360 |
3,43 |
0,0018 |
|
8 |
9,91 |
1,360 |
3,28 |
0,0018 |
|
9 |
11,27 |
1,360 |
3,24 |
0,0017 |
|
ΣS |
0,0466 |
;
4,66см<25см.
Осадка не превышает допустимое значение.
Проверим выполнение условия по относительной неравномерности осадки:
S/L<[S/L]u;
;
Условие выполняется.