- •Содержание
- •Введение
- •1. Выбор двигателя и кинематический расчет привода
- •2. Силовой расчет привода
- •3. Выбор типа зубь ев зубчатых передач
- •4. Выбор степени точности изготовления зубчатых колес
- •5. Выбор термообработки и материала для изготовления зубчатых колес и валов редуктора
- •6. Выбор способа получения заготовок для зубчатых колес и валов редуктора
- •7. Выбор вида финишной операции получения зубьев колес
- •8. Проектировочный расчет передачи по условию контактной выносливости зубьев колес
- •9. Проверочный расчет зубьев на контактную прочность.
- •10. Проверочный расчет зуб ьев на усталостную прочность при изгибе
- •11. Проверочный расчет зубьев на отсутствие остаточных деформаций при действии пиковых нагрузок
- •12. Геометрический расчет зацепления конической зубчатой передачи
- •13. Определение усилий в зацеплении зубчатых колес
- •14. Выбор типа и способа смазывания зубчатых колес
- •15. Выбор конструкции устройства для контроля уровня смазочного материала в корпусе редуктора
- •16. Расчет цепной передачи
- •17. Подбор муфты для соединения вала редуктора с электродвигателем
- •18 Определение диаметральных размеров каждого вала редуктора
- •18.1 Определение диаметральных размеров быстроходного вала редуктора.
- •18.2 Первый этап эскизной компоновки
- •18.3 Определение опорных реакций и построение эпюр внутренних силовых факторов вала, имеющего входной участок, на котором располагается звездочка.
- •19. Подбор подшипников для валов редуктора
- •19.1 Выбор типа подшипников
- •19.2 Выбор схемы установки подшипников в опорных узлах валов редуктора
- •19.3 Подбор подшипников для быстроходного вала редуктора
- •19.4 Подбор подшипников для тихоходного вала редуктора
- •20. Выбор смазки подшипников валов редуктора
- •21. Выбор уплотнений валов редуктора
- •22. Расчет подшипниковых крышек корпуса редуктора
- •23. Выбор конфигурации и определение размеров основных элементов зубчатых колес
- •24. Подбор посадок основных деталей редуктора
- •25. Выбор и расчет соединений каждого вала редуктора с размещаемыми на нем деталями передач
- •26. Выбор типа корпуса редуктора и определение размеров основных его элементов
- •27. Выбор вида основания для совместной с двигателем установки редуктора и определение его основных размеров
- •30. Список литературы
19.3 Подбор подшипников для быстроходного вала редуктора
Ввиду того, что диаметральные размеры вала назначались конструктивно, определим опорные реакции.
Определим (для каждой из опор вала) величину суммарной радиальной номинальной реакции R , H, (рис. 5.2, г) по следующей зависимости:
,
где Rм – радиальная номинальная реакция рассматриваемой опоры вала, возникающая только от усилия муфты, H;
X , Y – составляющие (по соответствующим осям координат) радиальной реакции рассматриваемой опоры вала, возникающей от воздействия всех остальных номинальных внешних нагрузок, приложенных к валу, H;
.
Значение радиальной нагрузки на подшипник Fr зависит от количества подшипников, установленных в рассматриваемой опоре вала.
При установке в опоре одинарного подшипника его номинальная радиальная нагрузка Fr , кН, будет составлять Fr = R ,
где R – суммарная радиальная реакция рассматриваемой опоры вала, возникающая при его номинальном нагружении, кН.
.
Так как радиальные подшипники опор вала в отверстиях подшипниковых гнезд корпуса редуктора установлены с односторонней фиксацией по схеме «враспор», то внешней осевой нагрузкой будет нагружен тот из подшипников вала, в сторону которого направлена равнодействующая S всех внешних сил, действующих на вал.
Номинальная осевая нагрузка на этот подшипник составит Fa = S (где S – равнодействующая всех внешних сил, действующих на вал при его номинальном нагружении). Противоположный подшипник в этом случае от осевой нагрузки свободен и для него принимают Fa = 0.
При определении рабочих осевых нагрузок на радиально-упорные подшипники, установленные с односторонней фиксацией "враспор", необходимо учитывать осевые составляющие Sr опорных реакций Fn , возникающих при нагружении таких подшипников радиальными нагрузками Fr.
Появление осевых составляющих Sr у опорных реакций Fn радиально-упорных подшипников обусловлено тем, что в этих подшипниках (в отличии от радиальных) рабочая поверхность контакта наклонена к оси кольца подшипника под некоторым углом , называемым углом контакта.
Осевые составляющие Sr , кН , опорных реакций Fn радиально-упорных подшипников при любом режиме нагружения вала (в том числе и номинальном) определяют по следующей зависимости:
Sr = 0,83eFr,
где e – вспомогательный коэффициент осевой нагрузки на подшипник, табл.10 (для роликовых) ГОСТ 18855-82 в зависимости от типа подшипника и величины угла контакта , ;
Fr – радиальная нагрузка на подшипник, кН ;
0,83 – коэффициент, учитывающий отличие (от шариковых) закона распределения нагрузки между телами качения в роликовых радиально-упорных подшипниках.
равнодействующая всех внешних осевых нагрузок, действующих на вал при его номинальном нагружении S=Fa1=0.078 кН ;
кН
кН;
произведем индексацию подшипников, присваивая индекс I тому из подшипников вала, у которого осевая составляющая Sr по направлению совпадает с направлением действия равнодействующей S:
подшипник опоры А – индекс 2, опоры В – индекс 1.
SrI = Srb, SrII = Sra .
Суммарная осевая сила : S = SrI - SrII + S = 0.061кН.
Номинальные значения рабочих осевых нагрузок Fa , кН, действующих на подшипники I и II:
при S > 0 FaI = SrI = 0.28кН;
FaII = SrI + S = 0.28 + 0.061= 0.361 кН.
Приведенную радиальную нагрузку на радиальные и радиально-упорные подшипники Pr , кН , в соответствии с ГОСТ 18854-82, при любом режиме их нагружения (в том числе и номинальном) определяют по следующей формуле:
,
где V – кинематический коэффициент (при вращении внутреннего кольца подшипника V = 1, наружного – принимают V = 1,2, за исключением шариковых сферических и упорных подшипников, для которых в любом случае V = 1);
X,Y – коэффициенты, учитывающие разное повреждающее воздействие на подшипник, соответственно, радиальной и осевой нагрузок;
Fr , Fa – рабочие радиальная и осевая нагрузки на подшипник, кН;
Кб - коэффициент безопасности, назначаемый в зависимости от условий нагружения подшипникового узла [3, табл. 17.2]
Кт – температурный коэффициент, вводимый в расчет только при использовании подшипников из обычных для них материалов (не из теплостойких сталей) при рабочей температуре подшипникового узла 105C ; в этом случае Кт = (108 + 0,4) / 150 .
.
Кт =1; Кб = 1.5 .
Тогда получим :
кН.
кН.
Эквивалентную (по усталостному повреждающему воздействию) приведенную нагрузку на подшипник РЕ (радиальную РrE – для радиальных и радиально-упорных подшипников), кН определяют по следующей формуле:
РЕ = Рном Zh ,
где Рном – номинальная приведенная (нагрузка на рассматриваемый подшипник вала, кН;
Zh – коэффициент долговечности, учитывающий переменность во времени нагрузки, действующей на подшипник, и ограниченность (необходимым сроком службы tp) ресурса подшипника Lh .
В случае ступенчатого внешнего нагружения для подшипников нереверсируемых валов коэффициент долговечности Zh определяют по следующей зависимости:
,
где К – число блоков (режимов) нагружения подшипника;
Тi , ti – параметры (вращающий момент и суммарное время его действия за весь расчетный срок службы подшипника tр) i-го блока нагружения;
ni , n – частота вращения кольца подшипника при i-м блоке нагружения и номинальной нагрузке.
Так как применяется асинхронный электродвигатель, практически не меняющий под нагрузкой частоты вращения своего ротора, то в этом случае, с достаточной для практических расчетов точностью, можно принимать .
,
кН,
кН
В дальнейших расчетах используют максимальное (из всех найденных) значение PEmax этой нагрузки.
кН.
Прогнозируемый ресурс Lh , ч , (до появления усталостного контактного выкрашивания поверхности хотя бы одного из колец или тел качения) выбираемого подшипника должен удовлетворять следующему очевидному условию:
Lh tp ,
где tp – необходимый (желаемый) срок службы подшипника, ч .
В соответствии с ГОСТ 18855-82, при частоте вращения подвижного кольца подшипника n 10 мин-1 прогнозируемый ресурс Lh , ч , наиболее нагруженного подшипника рассматриваемого вала определяют по следующей зависимости:
где а1 – коэффициент, учитывающий необходимую вероятность безотказной работы подшипника, назначают в соответствии с ГОСТ 18855-– 82; в общем редукторостроении принимают вероятность безотказной работы подшипников равной 90% и тогда а1=1,0 ;
а2;3 – объединенный коэффициент, учитывающий условия эксплуатации подшипника и качество его материала, назначают по справочным данным [1, с. 352], а2;3=0.5;
Скат – динамическая грузоподъемность принятого подшипника, выбираемая по соответствующей таблице каталога подшипников, Скат = 25.6 кН ;
Ккач – коэффициент, учитывающий качество (точность) изготовления подшипника, выбирают по справочным данным [3, с. 188] в зависимости от класса точности рассматриваемого подшипника, Ккач=1;
p – показатель степени контактной выносливости подшипника (для шарикоподшипников всех типов р=3 ; для роликовых р=10/3);
РEmax – эквивалентная приведенная нагрузка на наиболее нагруженный подшипник рассматриваемого вала редуктора при его номинальном нагружении (раздел 5 данной работы);
n – частота вращения подвижного кольца рассматриваемого подшипника при его номинальном нагружении, мин-1.
ч.
Подшипники, подобранные по необходимой величине прогнозируемого ресурса Lh , подвергают проверке на отсутствие их бринеллирования (остаточных деформаций колец и тел качения) при действии пиковых нагрузок. Условием отсутствия бринеллирования подшипников при действии пиковых нагрузок служит выполнение следующего неравенства:
P0max Сокат ,
где P0max – приведенная нагрузка на наиболее нагруженный подшипник вала, возникающая при его пиковом нагружении, кН;
Сокат – статическая грузоподъемность выбранного подшипника, назначаемая по соответствующей таблице каталога подшипников, кН
Сокат = 23 кН.
Приведенная нагрузка P0max , кН, возникающая при пиковом нагружении, для радиальных и радиально-упорных подшипников определяется как максимальная из двух своих значений Ро , найденных по следующим зависимостям:
где Кпик = Тпик / Тном – кратность пикового вращающего момента Тпик номинальному вращающему моменту Тном ,Кпик = 2.2;
Кточ = 1,5…2,0 – коэффициент, вводимый в расчет только при повышенных требованиях к точности и плавности вращения вала (в общем редукторостроении принимают Кточ = 1,0);
Xo , Yo – коэффициенты, учитывающие различное повреждающее воздействие на подшипник, соответственно, радиальной и осевой нагрузок, Xo = 0.5, Yo = 0.22/tg12 = 1.035;
Fr , Fa – номинальное значение радиальной и осевой нагрузок, действующих на наиболее нагруженный подшипник вала, кН;
KбS – коэффициент динамичности приложения нагрузки к подшипнику, возникающей при пуске редуктора, назначаемый в зависимости от типа двигателя, от которого получает вращение входной вал редуктора, в следующих пределах:
для асинхронных электродвигателей, включаемых в электросеть без пусковой аппаратуры– 1,5…2,0 ;
выбранное из указанных диапазонов конкретное значение KбS должно удовлетворять еще и следующему условию:
KбS > Kб ,
где Kб – коэффициент динамичности (безопасности) при установившемся движении валов редуктора.
Таким образом KбS = 2 > 1.5 .
кН,
кН.
Следовательно, кН.
Проведенные проверочные расчеты показали, что можно использовать принятые подшипники сверхлегкой серии.