- •Введение
- •1. Проектирование установки искусственного освещения для помещении
- •1. Определяют высоту, м, подвеса светильника над рабочей поверхностью по формуле
- •2. Вычисляют освещаемую площадь помещения, м2, по формуле
- •4. Определяют суммарную мощность, Вт, для освещения заданного помещения по формуле
- •5. Находят потребное количество светильников, шт. , по
- •1.2. Задания на расчет
- •1.3. Методические указания по выполнению заданий и анализу результатов расчета
- •1.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •2. Проектирование установки пр01екторного осве1еш для открытых пронзводственш шю1адок
- •2.1. Методика светотехнического расчета
- •3. Наиболее часто применяются прожекторы заливающего света (пзс). В них используются в основном лн, а в пзс-45 целесообразно применять дрл [1,2,8].
- •2) Высота установки прожектора над уровнем земли н, м;
- •3) Назначение и площадь освещаемой площадки, s, м2;
- •2.2. Задания на расчет
- •2.3, Методические указания по выполнении заданий и анализу результатов расчета
- •2.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •3. Проектирование приточной и вншной кеханичешй вентиляции
- •3.1. Методика проектирования
- •1. Определяем диаметры, мм, воздуховодов из уравнения расхода воздуха ,
- •2. Определяют по вспомогательной таблице (приложение 1 [10]) динамическое давление ( ) и приведенный коэффициент сопротивления трения /d.
- •3. По заданным и рассчитанным данным (см. Графы 2... 9 табл. 3.1) подсчитывают потери давления по формуле
- •3.2. Задания на расчет
- •3.3. Методические указания по выполнению заданий
- •3.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •4.Выбор и расчет средств по пнлегазоочистке возднхй
- •4.1. Методика выбора и расчета средств
- •4.1.1, Методика расчетов циклонов
- •1. Задавшись типом циклона, определяют оптимальную скорость газа w опт в сечении циклона диаметром д по следующим данным:
- •2. Определяют диаметр циклона д, м, по формуле
- •3. По выбранному диаметру циклона находят действительную скорость газа в циклоне, м/с, по формуле
- •4. Вычисляют коэффициент гидравлического сопротивления одиночного циклона по формуле
- •5. Определяют гидравлическое сопротивление циклона, Па по формуле
- •6. По табл. 4.4 находят значения параметров пыли d и lg для выбранного типа циклона.
- •8. Рассчитывают параметр х по формуле
- •9. Определяют эффективность очистки газа в циклоне г формуле
- •1. Определяют гидравлическое сопротивление сухой трубы Вентури, н/м2, по формуле
- •2. Рассчитывают гидравлическое сопротивление, обусловленное введением орошающей жидкости, н/м2, по формуле
- •3. Находят гидравлическое сопротивление трубы Вентури,
- •5. Определяют эффективность скруббера Вентури по формуле
- •4.1.3. Методика расчета адсорбера
- •4.3. Методические указания по выполнению заданий и анализу результатов расчета
- •4.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •5. Проектирование местной системы кондиционирования воздуха для поме1ении на автономных кондиционерах
- •5.1. Методика проектирования
- •3) Выбор типа автономного кондиционера (табл. 5.1) для обеспечения выбранной схемы воздухообмена в помещении. При этом кондиционеры типов кта1-8эвм и кта1-253вм обеспечивают подачу
- •4) Расчет числа автономных кондиционеров по формулам:
- •5.2. Задание на расчет
- •5.3. Методические указания по выполнению задания и анализу результатов расчета
- •2. Значение Сп в формуле (3.4) следует принимать не более 0,3 пдк в рабочей зоне по гост 12.1.005-88, а для помещений с эвм - равным нулю, так как наружный воздух будет очищаться в кондиционере .
- •5.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •1) Сопротивление одиночного вертикального электрода определяем по формуле (б) табл. 6.5
- •2) Сопротивление горизонтального электрода (прутка) определяем по формуле (г) табл. 6.5
- •4. Определяют общее сопротивление комбинированного зу Rк, Ом, по формуле
- •6.2. Задания на расчет
- •6.3. Методические указания по выполнении заданий и анализу результатов расчета
- •6,4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •3) Расчет повторного заземлителя нзп воздущной лэп, если рассматриваемые эу питаются от данной лэп.
- •1. Определяют сечение фазных проводов по току нагрузки зануляемой эу (например, электродвигателя мощностью Рg, кВт). Для этого находят ток нагрузки Ig, а, электродвигателя по формуле
- •2. Определяют требуемый по пуэ ток однофазного кз, и, по формуле
- •3. Вычисляют сопротивление петли "фаза - нуль" Zп, Ом, по Формуле
- •4. Вычисляют фактический ток при однофазном кз I ,а, в проектируемой сети зануления по формуле
- •7.2. Задания на расчет
- •7.3. Методические указания по выполнению заданий и анализу результатов расчета
- •7.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •2) Присоединение зануляемых частей зу или других установок к глухозаземленным нейтральным точке, выводу или средней точке обмоток источника тока при помощи нэп. Его проводимость должна
- •8. Проектирование молниезащиты зданий и сооружений
- •8.1. Методика проектирования
- •8.2. Задания на расчет
- •8.3. Методические указания по выполнению заданий и анализу результатов расчета
- •2. Количество молниеотводов устанавливается в зависимости от длины и ширины объекта а также его конфигурации.
- •8.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •9. Прогнозирование зон разрушения ударной волной и возмжных последствий взрной газовоздушных смесей
- •9.2. Задание на прогнозирование
- •9.3. Методические указания по выполнению задания и анализу результатов прогнозирования
- •10. Гигиеническая оценка условий тр9да в помещениях
- •10.1. Методика гигиенической оценки существующих нт
- •5. При анализе таблицы с ут по параметрам освещения он проводит итоговую оценку ут только по наиболее высокому классу и степени вредности.
- •7. Оценку напряженности трудового процесса студент проводит по 16-и показателям, а итоговую оценку напряженности труда он осуществляет в соответствии с табл. 10 р 2.2.013-94 [231.
- •10.2. Задание на гигиеническую оценку ут
- •10.3. Методические указания по выполнению задания и анализу результатов оценки
4.1.3. Методика расчета адсорбера
Метод адсорбции основан на физических свойствах некоторых твердых тел с ультрамикроскопической структурой селективно извлекать и концентрировать на своей поверхности, отдельные компоненты из газовой среды. При расчете определяют необходимое количество сорбента, продолжительности процесса поглощения, размеры адсорбционной аппаратуры и энергетические затраты. Исходные данные для расчета - род поглотителя и поглощаемого вещества; количество очищаемого газа G , кг/с; концентрация поглощаемого вещества на входе в адсорбер с , кг/м3. Кроме того, нужно знать физико-химические константы поглотителя и поглощаемого вещества и иметь изотерму адсорбции поглощаемого вещества на поглотителе.
Расчет адсорбера включает две стадии: а) приближенный конструктивный расчет для определения необходимой массы и геометрии аппарата; б) проверочный расчет для определения времени
-49-
защитного действия адсорбера и, в случае необходимости, проведения корректировки размеров аппарата.
Расчет адсорбера ведут в следующем порядке: 1. Выбирают тип сорбента и рабочую температуру. Для увеличения его емкости рабочая температура выбирается минимально возможной. Изотерма адсорбции паров этилового спирта на активированном угле при 20°С представлена на рис. 4.1. По изотерме адсорбции и заданной величине с , г/м3, находят статическую емкость сорбента a , г/кг.
2 . Определяют весовое количество очищаемого газа, G, кг/с, из выражения
G = Lм /3600 (4.15)
где Lм- производительность местного отсоса от паровоздушной смеси, м3/ч ; г -плотность паровоздушной смеси, кг/м3.
3. Переводят весовую статическую емкость сорбента а , в объемную а , кг/м3 по Формуле
а = а (4.16)
где - насыпная плотность выбираемого сорбента, кг/м3.
4. Определяют массу сорбента, кг, по формуле
m = K G C / а , (4.17)
где К = 1,1... 1,2 - коэффициент запаса; - продолжительность процесса сорбции, с; G - весовое количество очищаемого газа, кг/с; Со - концентрация поглощаемого вещества на входе в адсорбер, кг/м3;
а - статическая - емкость адсорбера, кг/м3.
5. Выбирают скорость потока газа в адсорбере W , м/с. Обычно фиктивная скорость паровоздушной смеси или скорость, рассчитанная на полное сечение слоя, выбирается в пределах 0,1...0,25 м/с.
6. Определяют геометрические размеры адсорбера. Так, для цилиндрического аппарата диаметр Да, м, и длину (высоту) слоя адсорбента Lа, м, подсчитывают по формулам:
Д = (4.18)
- 50 - La = mс W/G . (4.19)
7. Находят пористость сорбента по формуле
П = , (4.20) где и - кажущаяся и насыпная плотность сорбента, кг/м3
8. Рассчитывают эквивалентный диаметр зерна сорбента, м, по формуле
(4.21)
.
где d и l - диаметр и длина зерна сорбента, м.
9. Коэффициент трения находят в зависимости от характера движения по выражению:
при Rе<50 (4.22)
при Re 50 =11,6 / R (4.23) где Re = W dэ/ ( ) - критерий Рейнольдса; - кинематическая вязкость газа, м2/с.
10. Определяют гидравлическое сопротивление, оказываемое слоем зернистого поглотителя при прохождении через него потока очищаемого газа р, Па, по формуле
(4.24)
где Ф = 0,9 - коэффициент формы.
11. Определяют коэффициент молекулярной диффузии паров этилового спирта в воздухе при заданных условиях Т и Р по формуле
Д=Д (4.25)
где Д =0,101 10 при T = 273° К и атмосферном давлении
Ро = 9.8 10 Па.
12. Находят диффузионный критерий Прантля по формуле
P = / Д , (4.26)
13.. Для заданного режима течения газа (определяется значением Rе) вычисляют величину коэффициента массопередачи для единичной удельной поверхности, м/с:
при Rе < 30 (4.47)
при Re 30 (4.28)
- 51 -
14. По изотерме адсорбции (см. рис. 4.1) находят величину а - количество вещества, максимально сорбируемое поглотителем при данной температуре, и величину концентрации поглощаемого вещества на входе в адсорбер Сх, соответствующую величине а /2
15. Рассчитывают удельную поверхность адсорбента f, м2/м3 по формуле
f = (4.29)
16. Определяют концентрацию паров этилового спирта на выходе из аппарата, г/м3, по формуле
с = c (1 - ) , (4.30)
где - эффективность процесса очистки.
17. Находят продолжительность защитного действия адсорбера, с, по формуле
(4.31)
18. Если получаемое время защитного действия адсорбера отличается от заданного на величину , то изменяем длину (высоту) слоя сорбента на величину , м, определяемую по формуле
=
где F - площадь поперечного сечения слоя адсорбента, м2. Конструктивно аппараты адсорбции выполняются в виде вертикальных, горизонтальных или кольцевых емкостей, заполненных пористым сорбентом, через который фильтруется поток очищаемого воздуха.
4.2. Задания на расчет
Задание N4.2.1. Подобрать циклон, обеспечивающий степень эффективности очистки газа от пыли не менее =0,87, по данным табл. 4.7. При этом приняты следующие обозначения и некоторые значения: Q, м3/с,- количество очищаемого газа; р =0,89 кг/м3,
- плотность газа при рабочих условиях; 10 Н с/м2, - вязкость газа; п , кг/м3,- плотность частиц пыли, диаметр d , мкм и дисперсность lg ; C , г/м3- входная концентрация пыли.
Задание N4.2.2. Рассчитать эффективность применения скруббера Вентури для очистки от пыли производственных выбро-
- 54 -
сов по данным табл. 4.8. При этом приняты следующие обозначения и некоторые значения: плотность газа в горловине = 0,9 кг/м8; скорость газа в горловине W , м/с; массовый расход газа Мг, кг/с; массовый расход орошающей жидкости М ,кг/с; удельный расход жидкости ж, л/м3; давление Рж = 300 кПа; плотность жидкости = 1000 кг/м3; коэффициент гидравлического сопротивления сухой трубы = 0,15; требуемая эффективность очистки от пыли не менее 0,9.
Задание N4.2.3. Определить размеры, энергозатраты и время защитного действия адсорбера для улавливания паров этилового спирта, удаляемых местным отсосом от установки обезжиривания при условии непрерывной работы в течение 8 ч. Расчет выполнить по данным табл. 4.9. При этом приняты следующие обозначения и исходные значения: производительность местного отсоса Lм, м3/ч; начальная концентрация спирта С , г/м3; температура в адсорбере t =20 и давление Р = 9,8 10 Н/м2; плотность паровоздужной смеси =1,2 кг/м3 и ее вязкость = 0,15x10 м2/с; диаметр гранул поглотителя (активированный уголь) d = 3 мм; длина гранулы l= 5 мм; насыпная плотность = 0,500 кг/м3 кажущаяся плотность = 800 кг/м3.
Таблица 4.9. Исходные данные к заданию N4.2.3
Номер варианта
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
Lм, м3/ч
|
100
|
НО
|
120
|
130
|
140
|
150
|
160
|
170
|
180
|
С ,г/м3
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
Номерварианта
|
10
|
И
|
12
|
13
|
14
|
15
|
16
|
17
|
18
|
Lм, м3/ч
|
190
|
200
|
210
|
220
|
230
|
240
|
250
|
260
|
270
|
С ,г/м3
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
Номерварианта
|
19
|
20
|
21
|
22
|
23
|
24
|
25
|
|
|
Lм, м3/ч
|
280
|
290
|
300
|
310
|
320
|
330
|
340
|
|
|
С ,г/м3
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
|