4.1 Определение давления пара в отборах турбины

1. Принимаем недогрев сетевой воды в подогревателях:

• нижний сетевой подогреватель: ;

• верхний сетевой подогреватель: ,

2. Определяем из температурного графика сетевой воды температуру воды за сетевыми подогревателями.

• нижний сетевой подогреватель: ;

• верхний сетевой подогреватель: .

3. Рассчитываем температуру насыщения конденсата греющего пара в сетевых подогревателях НСП и НСВ:

• нижний сетевой подогреватель:

.

• верхний сетевой подогреватель:

4. По таблицам насыщения для воды и водяного пара [4] по температуре насыщения находим давление насыщенного пара в НСП и ВСП и его энтальпию:

• нижний сетевой подогреватель:

;

• верхний сетевой подогреватель:

.

5. Определяем давление пара в теплофикационных (регулируемых) отборах №5, №6 турбины с учётом принятых потерь давления по трубопроводам :

,

где потери в трубопроводах и системах регулирования турбины принимаем :

,.

Давление пар после диафрагмы между отборами №6 и №7.

,

где - потери на диафрагме.

6. По значению давления пара (Р₅) в теплофикационном отборе №5 турбины уточняем давление пара в нерегулируемых отборах турбины между нерегулируемым отбором №1 (ЧВД) и регулируемым теплофикационным отбором №5 (по уравнению Флюгеля - Стодолы), принимая для упрощения .

, (4,1)

где : D₀ , D, Р₅₀, Р₅ – расход и давление пара в отборе турбины на номинальном и рассчитываемом режиме, соответственно.

,

7. Рассчитываем давление насыщенного водяного пара в регенеративных подогревателях. Потери давления по трубопроводу от отбора турбины до соответствующего подогревателя принимаются равными :

, (4,2)

.

,

,

,

8. Определяем энтальпии пара h_i в отборах турбины по давлениям пара в этих отборах P_i и значениям энтальпии пара при его адиабатическом расширении в турбине h_{i a}. Значения h_{i a} определяют по схеме процесса работы пара в турбине в h,S –диаграмме .

по и

,

где - из таблицы 3.2.

;

по и

,

где - из таблицы 3.2.

,

по и ,

,

где - из таблицы 3.2.

;

по и ,

,

где = 0,84 - из таблицы 3.2.

;

по и

,

где = 0,84 - из таблицы 3.2.

,

по и ,

,

где = 0,85 - из таблицы 3.2.

;

по и ,

,

где = 0,85 - из таблицы 3.2.

;

по и ,

где =0,0035 - из таблицы 3.2.

,

где принимаем ;

.

Рисунок 4.1 - Схема работы пара в турбине ПТ-80\100-130\13 при температуре наружного воздуха -5 С в h-s диаграмме

9. По построенной h-S диаграмме (рис.4.1) определяем температуру пара в соответствующем отборе турбины по значениям его давления и энтальпии:

; ; ; ; .

Давление в конденсаторе определяется из температуры наружного воздуха.

Таблица 4.1 - Параметры пара и воды в турбоустановке ПТ-80\100-130\13 при

Точка процесса	p, Мпа	t, ^0С	h, кДж/кг	p', Мпа	t'H, ^0С	h^BH, кДж/кг	ΘП, ^0C	pB, МПа	tП, ^0С	h^BП, кДж/кг	ƮП , кДж/кг	qП, кДж/кг
0	12,75	555	3487	-	-	-	-	-	-	-	-	-
0'	12,01	552	3486,7	-	-	-	-	-	-	-	-	-
1	5,099	429,33	3266,22	4,69108	259,99	1134,804	2	16,5	257,99	1124,151	104,54	2131,416
2	3,49	380,43	3177,564	3,21264	237,69	1026,5	2	17	235,69	1019,611	75,68	2151,064
3	2,594	344,31	3111,833	2,38648	221,02	948,36	2	17,5	219,02	943,931	253,6935	2163,473
ДПВ	2,594	344,31	3111,833	0,588	158,04	667,06	0	0,588	158,04	667	92,871	2444,773
4	0,4070	156,67	2767,74	0,3744	141,24	594,53	5	1,92	136,24	574,129	230,436	2173,21
5	0,0754	91,9	2527,298	0,0618	86,7	363,0259	5	2,08	81,7	343,693	34,239	2164,272
6	0,0513	82	2477,235	0,0446	78,5	328,65	5	2,22	73,5	309,454	129,396	2148,585
ДКВ	0,0513	82	2477,235	0,0446	78,5	328,65	0	-	78,5	328,65	-	2148,585
7	0,0118	49,2	2342,46	0,0109	47,5	198,89	5	2,36	42,5	180,058	40,058	2143,57
К	0,0035	26,7	2322,6	-	26,7	111,95	0	-	26,7	111,95	-	2210,65

В таблице 4.1 приведены параметры пара и воды в турбоустановке при температуре наружного воздуха t_НАР= -5^оС.

В таблице 4.1 величина используемого теплоперепада пара определяется как разность энтальпий греющего пара из соответствующего отбора турбины и конденсата этого пара. Подогрев питательной воды в ступени регенеративного подогрева определяется как разность энтальпий питательной воды на выходе из соответствующего подогревателя и на входе в него.

Расчет выполняется в следующем порядке.

1. Расход пара на турбину задан D_{0 ном} = 122,2 кг/с (440т/ч).

2.Утечки пара через уплотнения

D_ут=(0,015…0,02)D₀. (4,3)

Принимаем D_ут=0,015D₀ , тогда

,

• протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПВД7 в количестве D_у1. Принимаем D_у1= 0,1 кг/с;

• протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПНД4 в количестве D_у4. Принимаем D_у4= 0,3 кг/с;

• протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПУ в количестве D_пу. Принимаем D _пу= 0,75кг/с;

• протечки через уплотнения штоков клапанов D_ш. В данной тепловой схеме они направляются в деаэратор. Принимаем

D_ш=0,003 , (4,4)

D_ш=0,003122,2 = 0,3666 кг/с.

3. Паровая нагрузка парогенератора с учётом 1,5 % утечек из трубопроводов

, (4,5)

.

4. Расход питательной воды на котел (с учетом продувки)

; (4,6)

- количество котловой воды, идущей в непрерывную продувку

. (4,7)

Принимаем Р_пр=0,3 %, тогда

;

5. Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки 1ступени [3.стр.212]

, (4,8)

где - доля пара, выделяющегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувки

,

где , - энтальпия воды при давлении насыщения в котле = 14,8 МПа,

, -энтальпия пара и воды при давлении насыщения в деаэраторе 0,6МПа,

η_Р=0,98 – коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе;

6. Выход пара из расширителя продувки 1 ступени

,

7. Выход пара из расширителя продувки 2 ступени

,

8. Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки 2 ступени

,

9. Расход добавочной воды из цеха химической водоочистки (ХВО)

, (4,9)

где – коэффициент возврата конденсата с производства,

.

10.Утечки при собственном потреблении принимаем .