- •1. Проектирование газонефтепроводов
- •1.История развития нефтяной отрасли России.
- •2.История развития газовой отрасли России.
- •IV современный период (с 1991 г.).
- •3.Схема промысловой подготовки нефти к транспорту по магистральным трубопроводам.
- •4. Основной закон гидростатики. Его физический смысл. Пример выполнения расчета сифонного перекачивающего устройства.
- •5.Режимы течения жидкостей и газов в трубопроводах. Критерий Рейнольдса, его физический смысл.
- •6. Гидравлическое сопротивление трубопроводов. Методика их расчета.
- •7. Гидравлический расчет магистральных нефтепроводов. Подбор и расстановка насосных агрегатов по трассе нефтепроводов.
- •8. Гидравлический расчет магистральных газопроводов. Подбор и расстановка газоперекачивающих агрегатов по трассе газопровода.
- •9. Нефтеперекачивающие станции (нпс). Подбор насосного оборудования для нпс.
- •10. Компрессорные станции (кс). Подбор газоперекачивающего оборудования для кс.
- •Р ис. 12. Кс в блочном исполнении гпу-16
- •11. Основные сведения о магистральных газопроводах. Линейные сооружения их.
- •12. Основные сведения о магистральных нефтепроводах. Линейные сооружения их.
- •13. Выбор трассы магистрального нефтепровода.
- •14. Выбор трассы магистрального газопровода.
- •15. Расстановка компрессорных станций по трассе газопровода.
- •16. Газораспределительные станции. Назначение и принцип эксплуатации.
- •17. Подбор и расстановка насосных агрегатов по трассе нефтепровода.
- •18. Параллельная и последовательная работа газоперекачивающих агрегатов.
- •19. Основные и подпорные центробежные насосы для магистральных нефтепроводов. Их назначение и характеристика.
- •20. Запорно-предохранительная арматура, применяемая в системах магистрального транспорта. Устройство и назначение.
- •21. Особенности прокладки магистральных нефтепроводов по болотистой местности.
- •22. Особенности прокладки магистральных газопроводов
6. Гидравлическое сопротивление трубопроводов. Методика их расчета.
При проектировании промысловых трубопроводов основной задачей является оценка потерь напора (м) или давления (Па) на преодоление гидравлических сопротивлений, возникающих при движении реальных жидкостей и газов. Потери давления зависят от диаметра трубопровода, состояния его внутренней поверхности стенок (гладкие, шероховатые), количества прокачиваемой жидкости и ее физических свойств (вязкости и плотности) и определяются по формуле Дарси-Вейсбаха:
где ΔР - перепад давления, обусловленный трением. Па; h - потери напора на трение, м; 1 и D -соответственно длина трубопровода и его внутренний диаметр, м; v - средняя скорость жидкости, м/с; g -ускорение свободного падения, м/с2; р - плотность жидкости, кг/м3; \ - коэффициент гидравлического сопротивления, зависящий от режима движения жидкости и относительной шероховатости внутренней стенки трубы.
Режим движения жидкости в трубопроводе характеризуется параметром Рейнольдса:
где Gv - объемный расход жидкости, м³/с; v - кинематическая вязкость жидкости, м³/с; р - динамическая вязкость жидкости, Па*с.
Если течение жидкости в трубе ламинарное (Re < 2320), то коэффициент гидравлического сопротивления определяется по формуле Стокса: Х = 64/Re и не зависит от шероховатости стенок трубы.
При турбулентном режиме течения жидкости, когда Re . 2320, для определения ^ имеется целый ряд полуэмпирических формул. Наиболее применима формула Блазиуса, дающая достоверные показатели:
А. = 0,3164/Re0-25
Источник: Покрепин Б.В Сбор и подготовка скважинной продукции.-М.: ГУ УМК по горному, нефтяному и энергетическому образованию, 200о. – 108с.
7. Гидравлический расчет магистральных нефтепроводов. Подбор и расстановка насосных агрегатов по трассе нефтепроводов.
В зависимости от конфигурации промысловые трубопроводы делятся на простые и сложные. Простым называется трубопровод с постоянным диаметром без ответвлений на пути движения жидкости, сложным - трубопровод, состоящий из основной магистральной трубы и ряда отходящих от нее ответвлений.
Перепад давления в простом "рельефном" трубопроводе определяется с учетом разности геодезических отметок Дг:
Величина Дг = А z, берется положительной, когда сумма участков подъема больше суммы участков спуска трубопровода, и отрицательной, когда сумма участков подъема трубопровода меньше суммы участков спуска трубопровода.
При гидравлических расчетах трубопроводов (особенно небольшой длины до 1 км) необходимо учитывать местные сопротивления, к которым относятся задвижки, краны, регулирующие клапаны, повороты, колена и т. д.
Потерю напора на местные сопротивления h„c обычно определяют по формуле:
где v - средняя скорость движения жидкости в сечении потока за местным сопротивлением; С, -коэффициент местного сопротивления, зависящий от Re, формы местного сопротивления и шероховатости, а для запорных устройств - от степени их открытия. Значения местных сопротивлений определяются по специальным таблицам.
Таким образом, полный перепад давления с учетом местных сопротивлений и рельефа местности определится из формулы:
Гидравлический расчет простого трубопровода сводится к определению одного из следующих параметров: пропускной способности gv; необходимого начального давления Р„; диаметра трубопровода D.
Расчет самотечного трубопровода.
Нефть в напорно-самотечных (при отсутствии газовой фазы) и свободно-самотечном (когда имеется газовая фаза) трубопроводах движется за счет разности геодезических отметок начала и конца трубопровода. Если разность отметок начала z„ и конца zk трубопровода отрицательная, т. е. z„ - z,; == - Az, то по трубопроводу нефть не может течь и он не будет называться самотечным, и наоборот, если Az > 0, то нефть по трубопроводу будет двигаться и он называется самотечным,
Гидравлический расчет напорно-самотечного трубопровода круглого сечения проводится по формулам Дарси-Вейсбаха, а расчет свободно-самотечного трубопровода - по формулам открытых каналов
Свободно-самотечный трубопровод имеет следующую гидравлическую особенность: наибольший расход и скорость могут быть в нем достигнуты при не полном, а частичном заполнении жидкостью (рис.3.1, а). Это объясняется тем, что при заполнении верхней части сечения круглой трубы смоченный периметр растет быстрее, чем площадь s^^D^/A. Поэтому начинает уменьшаться гидравлический радиус сечения R (R= s/^=^l*D2f4*•п.:'fD•:гD/'4), увеличиваются гидравлические сопротивления (h=X*l/2*R* v2/2*g), что приводит к уменьшению скорости v и расхода Gv.
Рис. 7 Свободно-самотечный трубопровод.
а - сечение трубопровода со свободным уровнем жидкости;
б - кривые зависимости модуля расхода А и модуля скорости В от отношения h/ho (А=К/Ко; B=w/wo).
На рис. 7, а показан трубопровод круглого сечения с частичным заполнением жидкостью. Пользуясь графиком (рис. 21, б), можно
скорость м и расход жидкости Gv определить по формулам:
Модуль расхода k определится из формулы:
Модуль скорости w определится из формулы:
При гидравлических расчетах самотечных трубопроводов решают следующие задачи: 1) определение пропускной способности данного трубопровода; 2) определение уклона трубопровода для пропуска заданного расхода жидкости с известной глубиной заполнения h: 3) определение глубины наполнения трубопровода ho для пропуска данного расхода жидкости Gy при известном уклоне трубопровода i.
Гидравлический расчет трубопроводов при движении в них нефтегазовых смесей.
На промыслах 70 % трубопроводов транспортируют нефтегазовые смеси, то есть являются трубопроводами с неполным заполнением сечения.
Рис. 8. Структуры газожидкостных потоков в горизонтальных трубах.
а - пузырьки газа в верхней образующей; б - начало образования газовых пробок; в - разделенная структура; г - пробково-диспергированная: д - пробковая; е - пленочно-диспергированная.
В зависимости от количества нефти и газа, протекающих по трубопроводу, может образоваться несколько структур течения, характеризующих взаимное расположение газовой и жидкой фаз в процессе их движения (рис. 8). Последовательность указанных на рисунке структур объясняется постепенным увеличением газовой фазы в потоке нефти. Трубопроводы с первыми двумя структурами потока без особых погрешностей можно рассчитывать по формулам Дарси-Вейсбаха.
Основная задача, возникающая при гидравлическом расчете трубопроводов, транспортирующих нефтегазовые смеси, - определение перепадов давления. Расчетное уравнение для "рельефных" (негоризонтальных) нефтепроводов записывается в следующем виде:
∆P = ∆Pтр см + ∆Pсм
где ∆P - перепад давления, обусловленный весом столба газожидкостной смеси, а для горизонтального трубопровода это значение отсутствует.
Перепад давления- обусловленный гидравлическим сопротивлением нефтегазового потока, можно определять по формуле:
где λ см - коэффициент гидравлического сопротивления, который находится по формуле:
Число Рейнольдса для смеси определяется как:
Кинематическая вязкость двухфазного потока Vсм определяется по формуле Манна:
где р. - объемное расходное газосодержание двухфазного потока:
где G, и Он - соответственно объемный расход газа и нефти при средних давлении и температуре в трубопроводе.
Плотность нефтегазовой смеси р.„, определяется из выражения:
где рц и рг - соответственно плотность нефти и газа при средних давлении и температуре смеси в трубопроводе; <р. - истинное газосодержание нефти определяется как отношение площади сечения потока, занятого газовой фазой Sr, к полному поперечному сечению потока s, то есть:
Вся трудность решения задач, связанных с движением нефтегазовых смесей по трубопроводам, сводится к отысканию закономерности изменений истинного газосодержания (р, зависящего от физических свойств нефти и газа, их расхода, диаметра и наклона трубопровода. Закономерности изменения (р от указанных параметров устанавливаются только опытным путем при помощи мгновенных отсечек потока или просвечивания труб гамма-лучами.
Общий перепад давления в "рельефном" трубопроводе, обусловленный гравитационными силами и силами трения смеси, определяется из уравнения:
где Zп и Zсп - высоты отдельных восходящих (подъемов) и нисходящих (спусков) участков трубопровода; pп и pсп - плотность смеси соответственно на подъемах и спусках, определяемая из формул:
Источник:
Коршак А.А., Нечваль А.М. Проектирование и эксплуатация газонефтепроводов. – СПб: Недра, 2008. – 488с.