- •2012-Игасу-исф-270102-08102-кп1-ск
- •Расчетно-пояснительная записка
- •Содержание
- •4.3. Построение эпюры материалов. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45
- •Задание на курсовое проектирование
- •1.Компоновка каркаса и обеспечение пространственной жесткости здания.
- •2. Расчет многоэтажной рамы.
- •2.1. Назначение размеров элементов рамы и определение нагрузок, действующих на раму.
- •2.1.1. Назначение предварительных размеров элементов рамы.
- •2.1.2. Определение нагрузок.
- •2.1.3. Уточнение размеров элементов рамы.
- •2.1.4. Определение жестокостей элементов рамы
- •2.2. Определение усилий в элементах рамы.
- •2.3. Построение эпюры изгибающих моментов, поперечных и продольных сил. Выравнивание эпюры изгибающих моментов
- •2.3.1. Построение эпюр изгибающих моментов в упругой стадии
- •2.3.2. Перераспределение изгибающих моментов, выравнивание эпюр
- •3. Расчет и конструирование ребристой панели перекрытия
- •3.1. Расчетная схема продольных ребер. Определение нагрузки на 1 погонный метр панели
- •3.2. Расчет по прочности продольных ребер панели по нормальному сечению
- •3.2.1. Определение геометрических характеристик.
- •3.2.2. Определение потерь предварительного напряжения
- •3.3. Расчет по прочности продольных ребер панели по наклонному сечению.
- •3.4. Расчет по прочности полки панели.
- •3.5. Расчет панели по трещиностойкости (образованию и раскрытию трещин)
- •3.6. Расчет панели по деформациям
- •4. Проектирование ригеля
- •4.1 Расчет прочности ригеля по нормальному сечению.
- •4.2. Расчет прочности ригеля по наклонному сечению
- •4.3. Построение эпюры материалов
- •4.3.1. Определение мест фактического обрыва нижних стержней
- •4.3.2. Определение мест фактического обрыва верхних стержней
- •5.Расчет и конструирование колонны.
- •5.1. Расчет по прочности и устойчивости ствола колонны
- •5.2. Расчет консоли колонны.
- •5.3. Расчет стыка ригеля с колонной.
- •6. Компоновка конструктивной схемы перекрытия.
- •7.Расчет и конструирование монолитной плиты.
- •7.1. Определение шага второстепенных балок.
- •7.2.Выбор материалов.
- •7.3.Расчет и армирование плиты.
- •8. Расчет по прочности второстепенной балки.
- •8.1 Назначение размеров второстепенной балки и статический расчет.
- •8.2. Расчет прочности по нормальному сечению.
- •8.3. Расчет по прочности по наклонному сечению.
- •Библиографический список
3.5. Расчет панели по трещиностойкости (образованию и раскрытию трещин)
Определяем момент образования трещин. Момент сопротивления приведенного сечения для растянутой грани равен:
см3;
Ядровое расстояние: ;
Тогда при γ = 1,3:
т. е. трещины образуются, и следовательно, расчет по раскрытию трещин необходим.
Определим приращение напряжения напрягаемой арматуры от действия постоянных и длительных нагрузок, т. е. принимаем М=49,5кНм.
Рабочая высота сечения равна: h0 = 350 мм. Принимаем еsp = 284,2-234-50 = 0,2 мм, получаем:
Мs = M+P∙esp = 49,5∙106+210,848∙103∙0,2 = 49,54 кНм,
Тогда:
es/h0 = Ms/Ph0 = 49,54∙106/350∙210848 = 0,871.
Коэффициент приведения as1 =350/18,5 = 18,92. Тогда принимая b = 160 мм, имеем:
,
.
Из таблицы при =0,13, = 1,26 и es/h0 = 0,871 находим ξ=0,8.
Тогда z = ξ * h0 = 350∙0,8 = 280 мм, = 1560 мм2;
Аналогично определяем значения σs,crc при действии момента
М=Мcrc=75,78 кНм.
Мs = 75,78∙106+210,848∙103∙0,2 = 75,8 кНм.
es/h0 = Ms/Ph0 = 75,8∙106/350∙210848 = 1,03.
Согласно таблицы определяем: ξ=0,865, z = ξ ∙ h0 = 350∙0,865 = 320,75 мм.
При моменте от всех нагрузок М= 77,15кНм.
Мs = 77,15∙106+210,848∙103∙0,2 = 77,19 кНм.
Проверим условие, принимая t = 0,68:
<0,68,следовательно проверяем только продолжительность раскрытия трещин.
При σs = σsl = 21,74 МПа, определим:
.
Определим расстояние между трещинами.
Высота зоны растянутого бетона, определяется как для упругого материала, при Sred = Ared * y = 36198,2 см3 равна
, а с учетом неупругих деформаций растянутого бетона yt = k*y0 = 0,9 * 136,6 = 122,94 мм.
Определяем аcrc,l , принимая φl = 1,4; φ2 = 1,4:
, что меньше предельно допустимого значения 0,3 мм.
3.6. Расчет панели по деформациям
Определяем кривизну 1/r в середине пролета от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок, т. е. при М = 49,5 кНм.
Для этих нагрузок имеем: es/h0 = 0,871; φf = 1,95; φs = 0,84.
При продолжительном действии нагрузки и нормальной влажности имеем:
Eb,red = Rb,ser/ɛbl,red = 18,5/28∙10-4 = 6607,14 МПа.
аs,2 = Es/ φs Eb,red = 200000/0,84*6607,14 = 36,03;
.
По таблице при es/h0 = 0,871; φf = 1,95; = 0,253 находим φс = 0,86. Тогда кривизна 1/r равна:
1/мм.
Определяем кривизну, обусловленную остаточным выгибом. В стадии обжатия в верхней части образуются трещины, следовательно σ’sb = 0, тогда
1/мм.
Полная кривизна в середине пролета от постоянных и длительных нагрузок равна: 1/мм.
Определяем прогиб плиты, S=5/48:
мм.
4. Проектирование ригеля
Согласно заданию, рассчитывается ригель в первом пролете только по первой группе предельных состояний. Ригель (рис. 4.1.) таврового сечения со свесами в растянутой зане, с ненапрягаемой продольной рабочей арматурой. Расчетное сечение ригеля – прямоугольное. Площадь сечения консольных свесов в расчет не вводим, т.к. она вне сжатой зоны бетона. Принимается бетон класса В25, арматура – класса А400.
Рис. 4 Поперечное сечение ригеля
Длина ригеля составляет:
мм,
где L- величина пролета;
- высота сечения колоны;
- зазор между торцом ригеля и колонной.