3.4 Температурное расширение арматуры

(1) Температурное расширение _s(), исходя из длины при температуре 20 С, определяется следующим образом:

— для ненапрягаемой арматуры:

_s() = –2,416 ∙ 10^–4 + 1,2 ∙ 10^–5 ∙  + 0,4 ∙ 10^–8 ∙ ² при 20 С    750 С;

_s() = 11 ∙ 10^–3 при 750 С <   860 С;

_s() = –6,2 ∙ 10^–3 + 2 ∙ 10^–5 ∙  при 860 С <   1200 С;

— для напрягаемой арматуры:

_s() = –2,016 ∙ 10^–4 + 10^–5 ∙  + 0,4 ∙ 10^–8 ∙ ² при 20 С    1200 С,

где  — температура арматуры.

(2) Зависимость температурного расширения арматуры от температуры приведена на рисунке 3.8.

1 — ненапрягаемая арматура, 2 — напрягаемая арматура

Рисунок 3.8 — Общее температурное расширение арматуры

4 Методы расчета

4.1 Общие положения

(1)Р C учетом выполнения 2.4.1 (2)Р применяются следующие методы:

— конструирование согласно признанным проектным решениям (табличные данные или результаты испытаний) (раздел 5);

— упрощенные методы расчета для конструкций установленного типа (см. 4.2);

— общие методы расчета для имитации работы конструкций, частей конструктивной системы или конструктивной системы в целом (см. 4.3).

Примечание 1 — При использовании расчетных методов необходимо обеспечить целостность (Е) согласно 4.6.

Примечание 2 — При определении теплоизолирующей способности (I) начальная температура окружающей среды принимается 20 С.

Примечание 3 — Необходимость использования общих методов расчета устанавливается в национальном приложении.

(2)Р При невозможности предотвращения хрупкого разрушения применением соответствующих проектных решений его следует учитывать в расчетах (см. 4.5).

(3) Внезапное разрушение предварительно напряженных элементов без сцепления арматуры с бетоном вследствие чрезмерного удлинения арматуры при нагреве не допускается.

4.2 Упрощенные методы расчета

4.2.1 Общие положения

(1) Упрощенный метод расчета сечений, нормальных к продольной оси конструкции, может использоваться для определения предельной несущей способности нагретого сечения и ее сравнения с несущей способностью для установленного сочетания воздействий (см. 2.4.2).

Примечание 1 — В приложении В приведены методы расчета несущей способности при действии изгибающих моментов и продольных усилий: В.1 «Метод изотермы 500 С» и В.2 «Зонный метод». Методы могут включать воздействия по теории второго порядка. Метод В.1 применяется для стандартного температурного режима и параметрического воздействия пожара, метод В.2 — только для стандартного температурного режима пожара. Метод В.2 применяется для малых сечений и гибких колонн.

Примечание 2 — В приложении С приведен «Зонный метод» для расчета сечений колонн со значительными воздействиями по теории второго порядка.

(2) Срез, кручение и анкеровка рассмотрены в 4.4.

Примечание — В приложение D приведен упрощенный метод расчета на срез, кручение и анкеровки.

(3) Для расчета балок и плит с преимущественно равномерным распределением нагрузки могут применяться упрощенные методы, если их проектирование при нормальной температуре основывается на линейном анализе (линейно-упругом методе расчета).

Примечание — В приложении Е приведен упрощенный метод расчета балок и плит.