2.4 Методы проверки

2.4.1 Общие положения

(1)Р Принятая при анализе модель конструктивной системы должна отражать ожидаемое поведение конструкции при пожаре.

(2)Р Для нормируемой продолжительности пожара t необходимо подтвердить выполнение условия

(2.3)

где  E_d,fi — расчетное значение результата воздействия при пожаре, определенное согласно EN 1991-1-2 с учетом температурных расширений и деформаций;

R_d,t,fi — соответствующее расчетное значение сопротивления при пожаре.

(3) Расчет конструкции при пожаре выполняется согласно разделу 5 EN 1990.

Примечание — Для проверки соответствия требованиям по пределам огнестойкости достаточным является анализ конструкций (элементов).

(4) Для правил, применимых только для стандартного температурного режима пожара, в EN 1992-1-2 делается особая отметка.

(5) Табличные данные в разделе 5 применимы только для стандартного температурного режима пожара.

(6)Р В качестве альтернативы расчетам оценка огнестойкости может быть произведена на основании результатов испытаний или комбинации испытаний и расчетов (раздел 5 EN 1990).

2.4.2 Анализ конструкций

(1) Результат воздействий для времени t = 0 определяется с использованием коэффициентов сочетания _1,1 или _1,2 согласно разделу 4 EN 1991-1-2.

(2) Результаты воздействий при пожаре допускается получать с использованием результатов, определенных при нормальной температуре:

E_d,fi = _fi · E_d, (2.4)

где  E_d — расчетное значение соответствующей силы или момента при нормальной температуре для основного сочетания воздействий согласно EN 1990;

_fi — коэффициент расчетного уровня нагрузки при пожаре.

(3) Коэффициент _fi для сочетания нагрузок согласно (6.10) EN 1990 определяется по формуле

(2.5)

или для сочетания нагрузок (6.10a) или (6.10b) по EN 1990 — как наименьшее значение из (2.5а) и (2.5b):

; (2.5a)

, (2.5b)

где Q_k,1 — доминирующее переменное воздействие;

G_k — нормативное значение постоянного воздействия;

_G — частный коэффициент безопасности для постоянного воздействия;

_Q,1 — частный коэффициент безопасности для доминирующего переменного воздействия;

_fi — коэффициент сочетания для частых или почти постоянных значений, заданный в виде _1,1, или _1,2 (EN 1991-1-2);

 — коэффициент снижения для неблагоприятного постоянного воздействия G.

Примечание 1 — Определяемая формулой (2.5) зависимость коэффициента _fi от отношения Q_k,1/G_k с различными значениями _1,1 приведена на рисунке 2.1, со следующими допущениями: _GА =1, _G = 1,35 и _Q = 1,5. Уравнения (2.5а) и (2.5b) дают более точные значения. Значения частных коэффициентов безопасности приведены в соответствующих национальных приложениях EN 1990.

Примечание 2 — Допускается применять _fi = 0,7.

Рисунок 2.1 — Зависимость коэффициента _fi от отношения Q_k,1/G_k

(4) Учитываются только результаты температурных деформаций вследствие температурных градиентов в сечении, нормальном к продольной оси конструкции. Результатами осевых или плоскостных температурных расширений можно пренебречь.

(5) Граничные условия на опорах и краях конструкции, принятые в момент времени t = 0, при пожаре считаются неизменными.

(6) Табличные данные, упрощенные или общие методы расчета, приведенные в разделе 5, 4.2 и 4.3, применимы для конструкций (элементов).