- •О.А. Ветрова многоэтажное каркасное здание
- •Авторы: к.Т.Н., доцент о.А. Ветрова
- •Содержание
- •4.1 Исходные данные 41
- •1 Общие указания и задание
- •2 Расчет и конструирование многопустотной предварительно напряженной плиты перекрытия
- •2.1 Исходные данные
- •Расчетные характеристики материалов для плиты:
- •2.2 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы Определение внутренних усилий
- •Расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси плиты
- •Геометрические характеристики приведенного сечения
- •Потери предварительного напряжения арматуры
- •Расчет по прочности сечения, наклонного к продольной оси плиты
- •2.3 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси
- •Расчет прогиба плиты
- •2.4 Конструирование плиты
- •3 Расчет и конструирование однопролетного ригеля
- •3.1 Сбор нагрузок
- •3.2 Определение усилий в ригеле
- •3.4 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси
- •3.5 Построение эпюры материалов
- •3.6 Конструирование ригеля
- •4 Расчет и конструирование колонны
- •4.1. Исходные данные
- •4.2 Определение усилий в колонне
- •4.3 Расчет прочности колонны
- •4.4 Конструирование колонны
- •6 Расчёт внецентренно нагруженного железобетонного фундамента под колонну
- •6.1 Конструкция фундамента и глубина заложения
- •6.2 Предварительное определение размеров подошвы фундамента
- •6.3 Расчёт на продавливание
- •6.5 Расчёт фундамента по изгибающему моменту
- •6.6 Расчёт стакана фундамента
- •6.7 Проверка фундамента по образованию трещин
- •5 Литература
- •Вспомогательные таблицы
Геометрические характеристики приведенного сечения
Размеры расчетного двутаврового сечения определены ранее, см. п. 2.2:
толщина полок мм;
ширина ребра мм;
ширина полок мм, мм.
При площадь приведенного сечения составит:
, (2.12)
.
Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани равен:
, (2.13)
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения равно:
мм.
Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести равен:
Момент сопротивления приведенного сечения по растянутой зоне равен:
мм3;
то же по сжатой зоне:
мм3.
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны:
. (2.14)
Максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения составит:
, (2.15)
где - изгибающий момент от полной нормативной нагрузки М = 13,13 кНм, - усилие обжатия с учетом всех потерь (см. расчет потерь ниже).
Н.
Эксцентриситет усилия обжатия равен: = 109,5 – 30 = 79,5 мм.
;
, принимаем ; мм.
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны, составляет:
мм.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, определяемый по формуле:
. (2.16)
Для симметричных двутавровых сечений коэффициент при условии:
, следовательно .
Тогда упругопластический момент сопротивления по формуле (2.16):
мм3;
мм3.
Потери предварительного напряжения арматуры
При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры .
ПЕРВЫЕ ПОТЕРИ
Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры равны:
МПа.
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами , так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Потери от деформации анкеров и формы при электротермическом способе натяжения равны нулю.
Потери от трения арматуры об огибающие приспособления , поскольку напрягаемая арматура не отгибается.
Потери от быстронатекающей ползучести определяются в зависимости от соотношения . Быстронатекающая ползучесть для бетона естественного твердения:
(2.17)
(2.18)
где и коэффициенты, принимаемые:
= 0,25 + 0,025Rbp, но не более 0,8;
= 5,25 - 0,185Rbp, но не более 2,5 и не менее 1,1.
Быстронатекающая ползучесть для бетона, подвергнутого тепловой обработке вычисляются по формулам (2.17) и (2.18) с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85.
При внецентренном обжатии и натяжении на упоры . Из этого условия устанавливается передаточная прочность .
Усилие обжатия с учетом потерь вычисляется по формуле:
Н.
Напряжение в бетоне при обжатии:
МПа.
Передаточная прочность бетона МПа.
Передаточная прочность бетона Rbp (прочность бетона к моменту его обжатия) назначается не менее 11 МПа, а при стержневой арматуре класса А-VI, высокопрочной арматурной проволоке без анкеров и арматурных канатах - не менее 15,5 МПа. Передаточная прочность, кроме того, должна составлять не менее 50 % принятого класса бетона по прочности на сжатие.
Следовательно МПа, где В – класс бетона; МПа. Окончательно принимаем МПа, тогда .
Сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия (без учета изгибающего момента от собственной массы плиты):
, (2.19)
МПа.
Так как , то потери от быстронатекающей ползучести для бетона подвергнутого тепловой обработке вычисляем по формуле (2.17) с коэффициентом 0,85:
МПа.
Первые потери МПа.
ВТОРЫЕ ПОТЕРИ
Потери от усадки бетона МПа для бетона класса В40, подвергнутого тепловой обработке (для бетона класса В35 и ниже МПа).
Потери от ползучести бетона вычисляются в зависимости от соотношения , где находится с учетом первых потерь.
где коэффициент, принимаемый равным для бетона:
естественного твердения 1,00;
подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении 0,85.
Первые потери:
Н.
.
При потери от ползучести бетона вычисляются по формуле:
МПа.
Вторые потери МПа.
Полные потери МПа.
Так как (минимальная величина потерь), окончательно принимаем МПа.
Усилие обжатия с учетом всех потерь:
Н.