- •Исходные данные……………………………………………..……16
- •2.5.3.Определение допускаемых напряжений на выносливость при изгибе…………………………………………………………………...…21
- •Проверочный расчет зубчатой цилиндрической передачи на выносливость при изгибе…………………………………….. ……. 23
- •Исходные данные для расчета…………………………………… 24
- •1.2Определение общего кпд привода.
- •Расчет зубчатых передач.
- •2.1. Проектный расчет быстроходной цилиндрической передачи.
- •2.1.4. Определение допускаемых напряжений на выносливость при изгибе.
- •2.1.5. Определение межосевого расстояния.
- •2.1.6. Определение модуля зацепления.
- •2.2.1. Исходные данные для расчета.
- •2.3 Проверочный расчет зубчатой цилиндрической передачи на выносливость при изгибе.
- •2.3.1. Исходные данные для расчета.
- •2.3.2. Определение допускаемых напряжений на выносливость при изгибе.
- •2.5. Проектный расчет быстроходной цилиндрической передачи.
- •2.5.4. Определение допускаемых напряжений на выносливость при изгибе.
- •2.5.5. Определение межосевого расстояния.
- •2.5.6. Определение модуля зацепления.
- •2.6.1. Исходные данные для расчета.
- •2.7 Проверочный расчет зубчатой цилиндрической передачи на выносливость при изгибе.
- •2.7.1. Исходные данные для расчета.
- •2.7.2. Определение допускаемых напряжений на выносливость при изгибе.
- •3.1 Определение геометрических параметров ступеней валов
- •3.1.1 Быстроходный вал
- •3.1.2 Промежуточный вал
- •3.1.3 Тихоходный вал
- •4.Расчет цепной передачи.
- •4.1.1 Исходные данные:
- •4.2.1 Исходные данные
- •4.3.1 Исходные данные:
- •5. Проверочный расчет валов.
- •5.1. Определение нагрузок действующих на валы.
- •5.2.1. Составление расчетной схемы.
- •5.2.2. Определение опорных реакций вала.
- •5.2.4. Расчет вала на сопротивление усталости.
- •6. Проверка выбранных подшипников по динамической грузоподъемности.
- •6.1. Тихоходный вал редуктора.
- •6.1.1. Определение расчетной динамической нагрузки.
- •6.1.2. Определение требуемой динамической нагрузки и окончательный выбор подшипника.
- •7. Подбор шпонок и их проверка на прочность.
- •8. Выбор муфты.
- •9. Определение конструктивных размеров элементов корпуса и крышки редуктора.
- •10. Выбор сорта масла и способа смазывания зубчатых зацеплений и подшипников.
- •11. Выбор посадок для сопряжения основных деталей редуктора.
2.5. Проектный расчет быстроходной цилиндрической передачи.
2.5.1. Исходные данные для расчета на контактную выносливость.
1. Частота вращения вала – шестерни n1=nII=363,8об/мин и колеса n2=nIII=72,8об/мин.
2. Вращающие моменты на валу – шестерне Т1=ТII=174,5Hм и колеса Т2=ТIII=846,2Hм
3. Передаточное число зубчатой передачи U=5.
4. Заданный срок службы (ресурс) передачи 8,5 лет.
2.5.2. Выбор материалов зубчатых колес и их термообработка.
Для обеспечения одинаковой контактной выносливости зубьев – шестерни и колеса (при НВ <350) рекомендуется назначить твердость зубьев шестерни на 20…50НВ выше, чем для колеса.
Исходя из этого, для изготовления зубчатых колес применяем, стали различных марок, для вала- шестерни 40Х (НВ280), для колеса сталь 45 (НВ 230) с одинаковой термообработкой – улучшение.
2.5.3. Определение допускаемого контактного напряжения при расчете на выносливость.
Допускаемое контактное напряжение при расчете на выносливость для материала шестерни [σH]1, и колеса [σH]2 определяем по формуле:
;
где σHО – предел контактной выносливости поверхности зубьев
SH1 – коэффициент безопасности
KHL – коэффициент долговечности, учитывающий влияние срока службы
,
где NHoi – число циклов перемены напряжений
N – число циклов перемены напряжений за весь срок службы (наработка)
,
где Ксут. – коэффициент суточной загрузки
Кг – коэффициент годовой загрузки
С – количество колес находящихся в зацеплении с рассчитываемым
n – частота вращения
t – срок службы
Вi и аi – коэффициенты загрузки привода
Окончательно принимаем КHL1=1; КHL2=1.
В качестве допускаемого контактного напряжения для цилиндрической передачи принимаем меньшее из двух:
[σH]=[σH]=481,82МПа
2.5.4. Определение допускаемых напряжений на выносливость при изгибе.
Допускаемые напряжения на выносливость при изгибе определяется отдельно для материала шестерни [σF]1 и [σF]2 по формулам
,
где σFO – предел выносливости при изгибе соответствующий базовому числу циклов
NFO – перемены напряжений.
SF1=SF2=1,75 – коэффициент безопасности
КFLi – коэффициент долговечности
,
где - число циклов перемены напряжений для всех статей, соответствующее пределу выносливости;
N – число циклов за весь срок службы
Окончательно принимаем КFL1=1; КFL2=1.
В качестве допустимого напряжения на изгиб принимаем наименьшее из двух
[σF]=[σF]=236,6МПа
2.5.5. Определение межосевого расстояния.
Основным параметром закрытой зубчатой передачи в редукторе, определяющим ее работоспособность и габариты, является межосевое расстояние, которое определяется по формуле
,
где Ка – вспомогательный коэффициент
Ка=43 – для косозубой передачи
- коэффициент ширины венца колеса
ψа=0,28…0,36 – для шестерни симметричного расположенной относительно опор;
U – передаточное число передачи;
Т2 – вращающий момент на тихоходном валу;
[σ]Н - допускаемое контактное напряжение;
КНβ =1 – коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба
По ГОСТ 2185-66 принимаем аW=125мм
Условие выполняется, следовательно, стандартное значение aW выбрано, верно.