5. Гидравлический расчет тепловой сети

Так как расход сетевой воды летом значительно ниже, чем в отопительный период, чтобы не устанавливать дополнительную группу насосов и избежать гидравлической неустойчивости системы выбираем четырехтрубную систему.

5.1 Гидравлический расчет тепловой сети в отопительный период

5.1.1 Составим схему тепловых сетей с указанием длин всех участков и расходов теплоносителя

Рисунок 5.1 Схема тепловой сети с указанием расчетных расходов

Кроме задвижек, указанных на схеме, на каждые 100 м трубопроводов сети в среднем устанавливаем по одному сальниковому компенсатору и сварному трехшовному колену.

Наиболее удаленным от источника теплоснабжения является абонент 2 -

2 район): ,

поэтому главной магистралью будет магистраль ИТ-2

5.1.2 Гидравлический расчет тепловой сети

5.1.2.1 Участок ИТ-3

Суммарный расход воды:

.

Средний коэффициент местных потерь напора:

.

Удельные линейные потери давления по длине главной магистрали предварительно принимаем: .

По значению и по номограмме приложения 8 [5] принимаем диаметр для данного участка . Округляя полученное значение диаметра до стандартного, получаем . По этому значению диаметра и расходу по той же номограмме принимаем новое значение .

Рассчитаем эквивалентную длину местных сопротивлений. Для этого составим таблицу местных сопротивлений (приложение 9 [5]):

Таблица 5.1

Местное сопротивление	Значение, м	Количество, шт.
Задвижки	4,34	2
Сварные колена (трехшовные)	8,40	39
Сальниковые компенсаторы	4,20	39
Эквивалентная длина местных сопротивлений участка ИТ-3: lэ = 500,08 м.

Приведенная длина участка считается по формуле:

.

Действительное падение давления на участке:

.

Действительная потеря напора: .

5.1.2.2 Участок 3-2

Удельные линейные потери давления по длине главной магистрали предварительно принимаем: .

По значению и по номограмме приложения 8 [5] принимаем диаметр для данного участка . Округляя полученное значение диаметра до стандартного, получаем . По этому значению диаметра и расходу по той же номограмме принимаем новое значение .

Эквивалентная длина местных сопротивлений на данном участке:

Таблица 5.2

Местное сопротивление	Значение, м	Количество, шт.
Задвижки	3,6	2
Сварные колена (трехшовные)	6,73	11
Сальниковые компенсаторы	3,36	11
Эквивалентная длина местных сопротивлений участка 3-2: lэ = 118,19м.

Приведенная длина участка считается по формуле:

.

Действительное падение давления на участке:

.

Действительная потеря напора: .

5.1.2.3 Участок 3-1

Потеря напора на этом участке определяется из условия равенства потерь напора от источника до любой конечной точки:

.

Удельное линейное падение давления:

.

По значению и по номограмме приложения 8 [5] принимаем диаметр для данного участка . Округляя полученное значение диаметра до стандартного, получаем . По этому значению диаметра и расходу по той же номограмме принимаем новое значение .

Эквивалентная длина местных сопротивлений на данном участке:

Таблица 5.3

Местное сопротивление	Значение, м	Количество, шт.
Задвижки	2,9	2
Сварные колена (трехшовные)	5,1	6
Сальниковые компенсаторы	2,55	6
Тройник (при G1/G=0,5)	24,05	1
Эквивалентная длина местных сопротивлений участка 3-1: lэ = 75,75м.

Приведенная длина участка считается по формуле:

.

Действительное падение давления на участке:

.

Действительная потеря напора: .

5.1.2.4 Участок ИТ-ПР

Потеря напора на этом участке:

.

Средний коэффициент местных потерь напора:

.

Удельное линейное падение давления:

.

По значению и по номограмме приложения 8 [5] принимаем диаметр для данного участка . Округляя полученное значение диаметра до стандартного, получаем . По этому значению диаметра и расходу по той же номограмме принимаем новое значение .

Эквивалентная длина местных сопротивлений на данном участке:

Таблица 5.4

Местное сопротивление	Значение, м	Количество, шт.
Задвижки	3,6	2
Сварные колена (трехшовные)	6,73	28
Сальниковые компенсаторы	3,36	28
Тройник (при GИТ/G=0,45)	20,175	1
Эквивалентная длина местных сопротивлений участка ИТ-ПР: lэ = 309,895 м.

Приведенная длина участка считается по формуле:

.

Действительное падение давления на участке:

.

Действительная потеря напора: .

Таблица 5.5 - Итоговая таблица результатов гидравлического расчета

Участок	G, кг/с	l, м	Предварительный расчет		Окончательный расчет
			R, Па/м	d, мм	d, мм	R, Па/м	lэ, м	lп, м	, Па	, м	, м
Главная магистраль
ИТ-3	149,416	3965	80	320	309	120	500,08	4465,08	53809,6	54,95	54,95
3-2	84,913	1177	80	230	259	118	118,19	1259,19	152832,42	15,67	70,62
Ответвления
3-1	64,053	627	197,786	215	207	202	75,75	702,75	141955,5	14,55	81,67
ИТ-ПР	118,632	2823	202,24	260	259	200	309,895	3132,895	626579	64,62

5.6 Построение пьезометрического графика (рисунок 5.1).

5.6.1 Строим профиль местности по геодезическим отметкам.

5.6.2 Вычерчиваем высоты зданий (18 м).

5.6.3 Наносим линию статического напора на 5 м выше самого высокого здания.

5.6.4 Наносим линию невскипания воды. Для температурного графика 130/70 она проводится параллельно профилю местности на расстоянии 40м, согласно приложению 10, [5].

5.6.5 Строим линии прямой и обратной магистралей. Потери напора на абонентском вводе 15 м, потери в коммуникациях станции 12 м.

5.6.6 Напор насоса принимаем 30 м.

Из рисунка 5.1 видно, что линия невскипания лежит ниже, чем пьезометрическая линия прямой магистрали, значит в последней не будет происходить закипание сетевой воды. Опорожнения системы происходить не будет.