14. Основная расчетная формула по определению ширины раскрытия нормальных трещин. Факторы, влияющие на ширину раскрытия трещин.(2)

15. Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин и с трещинами в растянутой зоне. Факторы, влияющие на прогибы железобетонных изгибаемых элементов.(1)

f₁-прогиб от продолжительного действия длительно действующей части нагрузки, f₂-прогиб от непродолжительного действия кратковременной нагрузки, f₃-выгиб от усилия предварительного обжатия P, приложенного с эксцентриситетом e_op, f₄-выгиб вследствие усадки и ползучести.

Участки без трещин в растянутой зоне. Прогиб f=f₁+f₂-f₃-f₄. 1/r=φ_b2M/0,85E_bI_red, где φ_b2-коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки: =1-при непродолжительном действии нагрузки, =2-при продолжительном действии нагрузки и влажности>40%, =3-при продолжительном действии нагрузки и влажности<40%; M-изгибающий момент, B=0,85E_bI_red-жесткость, 0,85-коэффициент, учитывающий быстро натекающую ползучесть, E_b-начальный модуль упругости б., I_red- момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести.

Участки с трещинами в растянутой зоне. ψ_b=ε_bm/ε_b, ε_bm-средние деформации б., ε_b-полные деформации б., ψ_s=ε_sm/ε_s ε_sm-средние деформации ар-ры, ε_s-полные деформации ар-ры.Прогиб f=f₁-f₂+f₃-f₄. С преднапряжением: 1/r=M/h₀z[ψ_s/A_sE_s+ψ_b/νA_bE_b]-N_totψ_s/h₀A_sE_s, где z-расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, ψ_s-коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами и вид ар-ры, ψ_b-коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна б. по длине участка с трещинами, ν-коэффициент,

15. Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин и с трещинами в растянутой зоне. Факторы, влияющие на прогибы железобетонных изгибаемых элементов.(2)

характеризующий упругопластическое состояние б. сжатой зоны: =0,45-при непродолжительном действии нагрузки, =0,15- при продолжительном действии нагрузки, N_tot-равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия P, A_s-площадь продольной ар-ры, A_b-площадь сжатой зоны б. E_s-модуль упругости стали, E_b-начальный модуль упругости б.

Факторы: жесткость конструкции, вид и продолжительность нагрузки, вид арматуры.

16. Особенности работы железобетонных балочных плит и плит, опертых по контуру. Расчетная схема, эпюра моментов и схема армирования монолитной балочной плиты. Схема разрушения монолитной плиты, опертой по контуру.(1)

Балочной считается плита с отношением длины к ширине l₂/l₁>2. Они работают на изгиб в направлении меньшей стороны, при этом изгибающим моментом в направлении большей стороны ввиду его малости пренебрегают. Опертой по контуру считается плита с отношением длины к ширине l₂/l₁≤2. Они работают на изгиб в двух направлениях и имеют перекрестную рабочую арматуру.

Расчет плиты сводится к расчету многопролетной неразрезной балки прямоугольного сечения с высотой, равной толщине плиты h_s и шириной b_f’, опорами которой являются второстепенные балки и наружные стены. Значения изгибающих моментов в неразрезных балочных плитах определяются с учетом пластических деформаций в первом пролёте и на первой промежуточной опоре: M₁=ql_0,1², во втором и во всех средних пролётах и на вторых и всех средних опорах: M₂=ql₀², по окаймлении балками по всем 4 сторонам: M₂’=0,8M₂.

Многопролетные балочные плиты в соответствии с эпюрой изгибающих моментов армируют рулонными сетками с продольным расположением рабочей ар-ры путем раскатки рулона по опалубке поперек второстепенных балок. В неразрезной плите изгибающий момент вызывает растяжение в пролете по низу плиты и над опорами – по верху; поэтому рулонные сетки отгибают и переводят к опорам. Места отгиба и перегиба сеток находятся на расстоянии 0,25l от оси второстепенной балки.

16. Особенности работы железобетонных балочных плит и плит, опертых по контуру. Расчетная схема, эпюра моментов и схема армирования монолитной балочной плиты. Схема разрушения монолитной плиты, опертой по контуру.(2)

При равных пролетах плиты или незначительного их различия в первом пролете инад первой промежуточной опорой требуется большая площадь рабочей ар-ры, чем в средних пролетах. Поэтому по необходимой площади арматуры в средних пролетах подбирают основную сетку, а на разницу между площадью ар-ры в первом пролете A_s1 и в средних пролетах A_s принимают дополнительную сетку, которую укладывают по верху основной в первом и последнем пролетах плиты.

16. Особенности работы железобетонных балочных плит и плит, опертых по контуру. Расчетная схема, эпюра моментов и схема армирования монолитной балочной плиты. Схема разрушения монолитной плиты, опертой по контуру.(3)

17. Расчетная схема и эпюры усилий во второстепенной балке монолитного ребристого перекрытия. Схема армирования второстепенной балки.(1)

Для расчета второстепенной балки из перекрытия условно выделяется полоса шириной, равной расстоянию между осями второстепенных балок, или шириной плиты в средних пролетах. В таком случае расчет второстепенной балки сводится к расчету многопролетной нарезной балки таврового профиля, опорами которой являются главные балки и наружные стены.

Расчетные изгибающие усилия в равнопролетных балках определяются в первом пролете: M₁=q₁l_0,1²/11, на первой промежуточной опоре: M_B=- q₁l_0,1²/14, в средних пролетах и на средних опорах: M=± q₁l₀²/16, где q₁-интенсивность нагрузки на 1 м²_, l_0,1-расчетный пролет плиты в первом и последнем пролетах, l₀-расчетный пролет плиты во втором, третьем и остальных пролетах. При наличии временной нагрузки в средних пролетах балки могут появляться отрицательные изгибающие элементы, значения которых вычисляются: M=βq₁l₀², где β-коэф-т для определения ординат отрицательных моментов, принимающийся в зависимости от отношения расчетной временной нагрузки и расчетной постоянной V/g.

Расчетные поперечные силы определяют на крайней свободной опоре: Q_A=0,4q₁l_0,1, на первой промежуточной опоре слева: Q_B^l=0,6q₁l_0,1, на первой промежуточной опоре справа и на всех остальных промежуточных опорах: Q_B^l=0,5q₁l_0,1.

Второстепенная балка армируется в пролетах пространственными сварными каркасами. Количество каркасов в каждом пролете принимается в зависимости от ширины балки.

17. Расчетная схема и эпюры усилий во второстепенной балке монолитного ребристого перекрытия. Схема армирования второстепенной балки.(2)

Расстояние в свету между продольными стержнями соседних каркасов принимается не менее наибольшего диаметра стержней и не менее 25мм для нижней арматуры и 30мм для верхней арматуры. Концы продольных рабочих стержней должны отстоять от торца балки не менее 10мм при пролетах второстепенной балки до 9м включительно и 15мм – при пролетах второстепенной балки более 9м. Для связи нижней ар-ры каркасов в пределах главной балки устанавливают отдельные стыковые стержни. Эти стержни устанавливают на уровне стержней пролетной рабочей ар-ры и их количество должно соответствовать количеству плоских каркасов, доводимых до опоры. Диаметр стыковых стержней должен быть не менее 10 мм и не менее половины наибольшего диаметра продольного стержня каркаса. Стыковые стержни заводятся за грань главной балки влево и вправо не менее 15 d (где d – диаметр стыкового стержня). На опорах (в верхней зоне сечения) второстепенные балки армируют рулонными или плоскими сетками. В местах расположения колонн надопорные сетки прерываются на ширину колонны, взамен их в этих местах укладывают дополнительные стержни с площадью, равной площади рабочих стержней надопорной сетки, приходящихся на ширину колонны.

17. Расчетная схема и эпюры усилий во второстепенной балке монолитного ребристого перекрытия. Схема армирования второстепенной балки.(3)