Червячный редуктор привода ленточного конвейера
.pdfСПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Работоспособность обеспечивается компенсацией отказов: заедание,
поверхностное выкрашивание, износ.
Материалы червячного колеса и червяка Для червяка применяют те же марки стали что и для зубчатых колес,
следовательно, материал червяка принимаем сталь 40ХH.
Таблица 3.4 Характеристики материала червяка
Материал |
Термообработка |
Твёрдость |
|
т |
Вид червяка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ст 40 X |
Улучшение |
(269…302) HВ |
750 |
Эвольвентный ZI |
|
|
|
|
|
|
|
Так как выбор материала для колеса связан со скоростью скольжения, то предварительно определяем ориентировочную скорость скольжения в зацеплении по формуле [1,стр.33]
V |
0.45 10 |
3 |
n |
|
u |
|
3 |
T |
|
|
||
|
4 |
34 |
|
|
||||||||
|
ск |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
||
V |
|
0.45 10 |
3 |
15.5 50 |
3 |
703.7 |
3.1 |
м |
||||
|
|
|||||||||||
ск |
|
|
с |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V
Скорость скольжения принимаем из второй группы:
|
2...5 |
м |
|
|
ск |
с |
, значит материал червячного колеса |
||
|
||||
|
|
|||
|
|
|
безоловянные бронзы и латуни.
Таблица 3.5 Характеристики материала червячного колеса
Материал |
Способ отлива |
Латунь ЛАЖМц 66-6-3-2 |
П (в песок) |
|
|
|
в |
|
т |
|
|
||
|
|
|
|
H мм |
2 |
||
|
|||
400 |
|
||
260 |
|||
|
|
|
|
Допускаемое напряжение материала колеса Определение допускаемых контактных напряжений:
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Так как колесо изготовлено из материала, стойкого к заеданию,
допускаемые контактные напряжения определяем из условия сопротивления материала усталостному выкрашиванию [1,стр.34]:
H
HO
25Vск
,
где
HO
- допускаемое контактное напряжение, для червяков при
твёрдости
350
НВ
HO
=250 МПа.
|
250 25 3.1 172.5 |
H |
|
Межосевое расстояние Межосевое расстояние передачи рассчитываем по формуле [1,стр.35]:
а |
/ |
K |
|
3 |
K |
|
T |
|
|
|
|
HB |
|
4 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
34 |
|
a |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где К а =610 для эвольвентных червяков,
K |
HB |
- коэффициент концентрации нагрузки, принимаем |
|
||
|
|
K |
HB |
|
= 1,
a |
/ |
610 |
3 |
1 703.7 |
175.09 |
||
|
|
||||||
34 |
172.5 |
2 |
|||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Полученное значение межосевого расстояния округляем в большую сторону до величины, взятой из ГОСТа, либо до величины, взятой из таблицы
[1,т.24.1], принимаем a34 180 .
Основные размеры червячной передачи Число витков червяка принимаем в зависимости от передаточного числа
u34 50 , Z3=1
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Число зубьев колеса
Z |
4 |
|
Z |
3 |
u |
34 |
|
|
1 50
50
,принимаем
Z |
4 |
51 |
|
|
Модуль передачи
m |
/ |
(1.4...1.7) |
a |
34 |
(1.4...1.7) |
180 |
4.9...6 |
|
|
|
|||||||
|
Z |
|
51 |
|||||
|
|
|
4 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Округляем до ближайшего стандартного по ГОСТу [1,с.36], принимаем
m=5
Коэффициент диаметра червяка
q |
/ |
2 a |
|
|
Z |
|
|
2 180 |
|
51 21 |
|
|
|
34 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
m |
|
|
|
4 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Округляем до ближайшего стандартного по ГОСТу [1,с.36], принимаем q=20. Коэффициент смещения X рассчитывается по формуле:
X |
a |
34 |
0.5 |
z |
|
q |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
4 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
необходимо соблюдать условие |
0 X 1 |
|||||||
|
||||||||
условия стоит увеличить число зубьев |
|
|||||||
X |
180 |
0.5 |
51 20 0.5 |
|
||||
5 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
. |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Геометрические размеры червяка и колеса
- Делительный диаметр червяка:
, при невыполнении этого
СПБГУАП группа
d d
4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
q m |
|
3 |
, |
|
|
|
|
3 |
5 20 |
100мм |
|
|
- Диаметр вершин витков:
d d
a3
a3
d |
|
2 m |
|
3 |
, |
|
|
|
100 10 110мм |
- Диаметр впадин:
d d
f 3
f 3
d3 2.4 m
100 2.4 5
,
88мм
- Длина нарезаемой части червяка:
b3 b3
10 5.5 X Z3
10 5.5 0.5 1
m 70 60 Х |
m |
|
z |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
5 70 60 0.5 |
,
|
5 |
83.95 |
84мм |
|
51 |
||||
|
|
|
- Диаметр делительный колеса:
d d
4
4
Z |
|
m |
|
4 |
, |
|
|
|
5 51 255мм |
- Диаметр окружности вершин зубьев:
d
d
a4
a4
d4 2 m 1
255 2 5 1
X |
, |
|
0.5 270мм
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
- Диаметр окружности впадин:
d d
f 4
f 4
d |
4 |
2 m 1.2 |
|
|
|
255 2 5 1.2 |
X |
, |
|
|
0.5 248мм |
- Диаметр колеса наибольший:
d |
|
d |
|
|
6 m |
||
4am |
4a |
Z |
|
k |
|||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
3 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
d |
4am |
265 |
где k=2, |
|
|
|
|
- Ширина венца:
b4
6 5 |
|
|
1 2 |
||
|
ba
275мм |
|
|
|
d |
|
280мм |
||
|
|
,по таблице 24.1 принимаем |
4am |
|||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
34 |
, где |
|
a |
- коэффициент ширины червячного |
|||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
колеса, для |
Z |
|
1,2 |
|
a |
=0.355, |
b |
0.355 180 64мм |
|
1 |
|
|
4 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
После расчета длину b3 |
и ширину b4 округляют в ближайшую сторону |
|||||||
до числа в [1.т.19.1] |
|
|
|
|
Проверочные расчеты Проверочный расчет передачи на контактную прочность
H 4 |
Z q 2 x |
|
z4 |
||
|
||
где Z |
5350 , |
|
z4 |
q 2 X |
3 |
|
|
|
|
K T4 |
|
|
a34 q 2 X |
, |
||
|
|
|
К-коэффициент нагрузки, К=1
|
|
|
5350 20 2 0.5 |
51 20 2 0.5 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H 4 |
|
51 |
|
|
1 703.7 |
165.3 |
|
|
|
|
180 20 2 0.5 |
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Расчетное напряжение должно подтверждать условие |
|
Н |
|
|
|
||
|
|
|
невыполнении этого условия изменяют межосевое расстояние и основные параметры передачи.
|
. При |
|
Н |
||
|
уточняют
165.3 Н мм |
2 |
172.5 |
Н мм |
2 |
|
|
Проверка зубьев колеса по напряжениям изгиба Расчетное напряжение изгиба
|
|
|
K Y |
F |
|
Cos |
|
F 4 |
t 4 |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
F 4 |
|
1.3 |
m |
2 |
q |
|
|
|
|
F
,
где K=1,
YF 4
-коэффициент формы зуба колеса, (смотри на стр.39,
1
)
z |
v4 |
|
|
|
|
tq
|
|
z |
4 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
cos |
3 |
|
||
|
|
|
|||
|
z |
3 |
|
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
w |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
0.05 |
|
2.86 Cos |
0.9988 |
|
20 |
||||||
|
|
|
|
z |
|
|
51 |
|
51.18 |
|
v 4 |
0.9988 |
3 |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
YF 4
=1.44
|
|
|
2T4 1000 |
|
|
1000 2 703.7 |
5519.2 |
|||||
|
t 4 |
|
d4 |
|
255 |
|
||||||
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
1 1.44 5519.2 0.9988 |
12.2 |
|||||||
F 4 |
1.3 |
5 |
2 |
20 |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение допускаемых изгибных напряжений:
F 4 KFL FO ,
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K FL |
|
106 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
||
|
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N K |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
FL - коэффициент долговечности по изгибу, |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
N |
K |
- число циклов перемены напряжений, |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
N |
K |
60 n |
23 |
L K |
г |
365 K |
c |
24 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
N |
K |
60 775 10 0.7 365 0.3 24 855414000 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K FL |
9 |
|
|
10 |
6 |
|
|
|
0.47 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
855414000 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
FO - допускаемое напряжение при числе циклов 106, |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
0.25 |
т |
0.08 |
в |
|
|
|
|
|
|||||||
|
FO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
0.25 260 0.08 400 97 |
|
|
|
|||||||||||||
|
FO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.47 97 45.59 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
F 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выполняется условие
12.2 H мм |
2 |
45.59 H мм |
2 |
|
|
Тепловой расчет Червячный редуктор в связи с невысоким КПД и большим выделением
теплоты проверяют на нагрев.
Температура нагрева масла (корпуса) при установившемся тепловом режиме без искусственного охлаждения
t раб 1 P23 / KТ А 1 20 t раб ,
где 0.3 - коэффициент, учитывающий отвод теплоты от корпуса редуктора в металлическую плиту или раму,
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
t раб 95...110 C - максимальная допустимая температура масла,
А=0.65м2 - поверхность охлаждения корпуса, принимается в зависимости от межосевого расстояния [1.стр.40],
К |
Т |
|
12...18Вт / м |
2 |
|
|
|
|
С
-коэффициент теплоотдачи
|
tq |
|
tq |
||
|
||
|
-КПД червячной |
трения(принимают в зависимости от
передачи, где
V |
ск |
, |
1 |
стр.38) |
|
||||
|
|
|
|
-приведённый угол
V
ск
|
V |
23 |
|
|
|
= |
Cos |
|
|
|
, где V
|
|
n |
23 |
m q 2 X |
|
3.14 775 5 20 |
1 |
4.26 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
|
|
|
60000 |
|
60000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V
ск
|
4.26 |
4.3м / с |
||
= |
0.9988 |
|||
|
|
|||
|
|
|
||
1 39 1.65 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
0.05 |
|
0.63 |
|
tq 2.86 1.65 |
||||
|
t раб 1 0.63 1430 / 12 0.65 1 0.3 20 C 72 C
Условие выполняется
72 |
|
C 95 |
|
C |
|
|
|
4. Проектный расчет валов
Целью данного раздела является определение диаметров отдельных участков валов червячного редуктора.
Быстроходный вал редуктора Определяем диаметр выходного конца вала по формуле:
dб 7...8 3 T23 ,
d 8 3 17.63 20.8мм
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
где T23- крутящий момент на быстроходном валу;
Согласовываем с нормальными линейными размерами, по ГОСТу
120866 [1,т.24.28], принимаем d=40 мм.
Участок вала, на котором располагается подшипник, должен быть согласован c размером подшипника.
Определяем диаметр вала под подшипником:
d |
П |
|
d |
П |
|
где
d
40
tцил
-
2t |
цил |
, |
|
||
2 3.5 47мм |
высота заплечика при цилиндрической форме конца вала,
t |
цил |
3.5 |
[1.стр.46] |
|
|
||
|
|
|
Согласовываем с нормальными линейными размерами, принимаем dП=50 мм.
d d
бп
бп
d |
п |
|
|
50 |
3r 3
,
3
59
мм
где r-координата фаски подшипника, r=3 [1.стр.46]
Согласовываем с нормальными линейными размерами, принимаем dбп=60 мм.
В соответствии с установившейся практикой проектирования и эксплуатации машин тип подшипника выбирают по следующим рекомендациям:
Опоры червяка в силовых червячных передачах нагружены в значительными осевыми силами. Поэтому при длительной работе червячной передачи, с целью снижения тепловыделений, в качестве опор вала червяка применяют роликовые конические однорядные подшипники. Первоначально принимают подшипники средней серии.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Рис.4.4 Подшипник роликовый конический однорядный (из ГОСТ
27365-87)
Таблица 4.6 Основные параметры подшипника
Обозначение |
Размеры, мм |
|
|
|
|
Грузоподъёмность, кН |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
D |
Tнаиб |
В |
c |
r |
r1 |
Cr |
C0r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7310А |
50 |
110 |
29.5 |
27 |
23 |
2.5 |
2 |
117 |
90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тихоходный вал редуктора Определяем диаметр конца вала по формуле:
d |
Т |
5...6 3 |
T |
, |
|
|
4 |
||
|
|
|
d / 5 3 703.7 44.5мм , принимаем d=50 мм
где T4 – крутящий момент на тихоходном валу;
Определяем диаметр вала под подшипником: d П d 2 tцил ,
где tцил=4 [1.стр.133]
dП 50 2 4 58мм |
|||
|
|
|
, принимаем dП=60 мм |
d |
к d |
п |
4 64мм |
|
|
||
|
|
|
Диаметр буртика у подшипника: