Червячный редуктор привода ленточного конвейера
.pdfСПБГУАП группа
d d
4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
бк |
d |
к |
3 f |
, |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
||
бк |
64 3 2 70 |
мм |
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
где f - фаска колеса, f 2 [1.стр.46]
Выбираем тип подшипника по следующим рекомендациям:
Червячные колёса должны быть точно и жестко зафиксированы в осевом направлении. Шариковые радиальные подшипники характеризует малая осевая жесткость. Поэтому в силовых передачах для опор валов червячных колес применяют конические роликовые подшипники.
рис. 4.5 Подшипник роликовый конический однорядный повышенной грузоподъемности (из ГОСТ 27365-87)
Таблица 4.7 Основные параметры подшипника
Обозначение |
Размеры, мм |
|
|
|
|
Грузоподъёмность, кН |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
D |
Tнаиб |
В |
c |
r |
r1 |
Cr |
C0r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7212А |
60 |
110 |
24 |
22 |
19 |
2 |
1.5 |
91.3 |
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Крышки подшипников Крышки подшипников изготавливают из чугуна марок СЧ15, СЧ20.
Основные конструкции привертных крышек с отверстием для выходного конца вала приведены [1. стр.169]
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
5. Силы в приводе
рис. 5.7 Аксонометрическая схема привода
Силы в зацеплении
- Окружная сила на колесе, равная осевой силе на колесе:
|
|
2 103 |
T |
|
2 103 703.7 |
|
F |
|
|
4 |
|
|
5519.2H |
|
|
|
||||
t 4 |
|
d4 |
|
|
255 |
|
|
|
|
|
|
- Окружная сила на колесе, равная осевой силе на червяке:
|
|
2 103 T |
|
Ft 3 Fa 4 |
|
23 |
|
d3 |
|||
|
|
F |
F |
|
2 103 |
17.63 |
350H |
|
|
|
|
||||
t 3 |
a 4 |
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
- Радиальная сила:
Fr 4 Ft 4 tq , 20 tq 0.36
Fr 4 5519.2 0.36 1986.9H
Опорные реакции
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Для определения реакций используются уравнения равновесия моментов последовательно для точки 1 и для точки 2 , в двух выбранных плоскостях.
Рис 5.8 Радиальные реакции опор от сил зацепления
Рис 5.9 Реакции от консольной нагрузки
a=l/2=66мм,b=l
2
=117мм
Приложенная сила FK рассчитывается по формуле
F |
125 |
T |
125 |
703.7 3315.9Н |
K |
|
4 |
|
|
- в плоскости YOX
d4
M1 0 , Fr 4 a Fa4 2 R2B 2a 0 ,
|
|
1986.9 66 350 |
255 |
|
|
|
|
2 |
|
||
R |
|
|
|
1331.5 |
|
2B |
66 |
|
|||
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
Н
d4
M 2 0 , R1В 2a Fa4 2 Fr 4 a 0 ,
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
1986.9 66 350 |
255 |
|
|
||
|
2 |
|
|
|||
R1В |
|
|
|
|
655.4 |
|
|
66 |
|
|
|||
|
2 |
|
|
Н |
R |
F |
R |
0 |
1B |
r 4 |
2B |
|
655.4 1986.9 1331.5 0
Проверка сошлась, след. Реакции найдены верно.
- в плоскости XOZ
M1 |
0 |
, |
|
|
|
|
|
R |
2a F |
||
2r |
|
|
t 4 |
a F |
2a b |
к |
|
0
,
R |
2r |
|
|
5519.2 66 3315.9 2 66 117 |
3495.4 |
||
2 |
66 |
|||
|
|
Н
M 2
0
,
R1r
2a F |
a F |
t 4 |
к |
b
0
,
R1r
|
5519.2 66 3315.9 117 |
5698.7 |
|
132 |
|||
|
|
Н
R |
F |
R |
F |
0 |
1r |
t 4 |
2r |
k |
|
5698.7 5519.2 3495.4 3315.9 0
Суммарные радиальные реакции на опорах
R |
R |
2 |
R |
2 |
|
655.4 |
2 |
5698.7 |
2 |
5736.3H |
||||
|
|
|
|
|||||||||||
1 |
|
1B |
|
1r |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
R |
|
|
R |
2 |
R |
2 |
|
|
1331.5 |
2 |
6255 |
2 |
3740.4H |
|
2 |
2 B |
2r |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. Подбор подшипников тихоходного вала по динамической
грузоподъёмности
Принятые подшипники Исходные данные:
-Условное обозначение подшипника:7212А
-Динамическая грузоподъёмность С |
r |
=91.3 Кн |
|
|
-Коэффициент осевого нагружения е=0.4
-Коэффициент осевой нагрузки Y=1.5
-Частота вращения вала червячного колеса n=15.5 об/мин
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
-Радиальная нагрузка на подшипники: R1(опора 1), R2(опора 2)-
суммарные реакции
-Условие эксплуатации-обычное
-Нагрузка-постоянная Минимальная осевая нагрузка для работы подшипника
F |
0.83 e R 0.83 0.4 5736.3 1904.5H |
|
a1min |
1 |
|
F |
0.83 e R |
0.83 0.4 6395.2 1241.8H |
a2 min |
2 |
|
Рис 6.10 Схема нагружения подшипника
Суммарные осевые силы на опорах
Если
F |
F |
a1min |
a2 min |
,
F |
0 |
a4 |
|
, то
F |
F |
a1 |
a1min |
,
F |
F |
F |
a2 |
a1min |
a4 |
[1,c.114] 1904.5H >
1241.8H,
F |
1904.5H |
a1 |
, |
|
F |
1904.5 350 2254.5H |
a2 |
|
Отношение осевой силы к радиальной. Коэффициент радиальной и осевой нагрузки
V-коэффициент вращения кольца подшипника, V=1 при вращении внутреннего кольца подшипника относительно вектора радиальной силы.
|
Fa1 |
|
1904.5 |
|
0.33 |
Отношение |
R V |
5736.3 1 |
|||
1 |
|
|
|
, что меньше e=0.4 и для опоры 1: X=1, |
|
|
|
|
|
|
Y=0
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Отношение
F |
|
|
|
a2 |
|
R |
2 |
V |
|
|
|
2254.5 |
||
3740.4 |
1 |
||
|
0.51
, что больше e=0.4 и для опоры 2: X=0.4,
Y=1.5
Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка на подшипник
KБ - коэффициент динамичности нагрузки, КБ=1.5 [1,т.7.6]
КТ - температурный коэффициент, зависит от рабочей температуры подшипника tрабС<100, КТ=1 [1,c.117]
P |
V X |
1 |
R Y |
F |
K |
Б |
K |
Т |
|
r1 |
|
1 |
1 |
a1 |
|
|
1 1 5736.3 0 1.5 1
8604.5
Н
P |
V X |
2 |
R |
Y |
F |
K |
Б |
K |
Т |
r 2 |
|
2 |
2 |
a2 |
|
|
0.4 1 3740.4 1.5 2254.5 1.5 1
4877.9
Н
Проверка пригодности подшипников
Проверка пригодности осуществляется по большему значению
эквивалентной нагрузки
|
|
|
|
|
C |
|
10 |
|
10 |
6 |
L |
a |
a |
|
( |
r |
) 3 |
|
|
||
23 |
|
|
|
|||||||
10ah |
1 |
|
|
P |
|
|
|
60 n |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
r max |
|
|
|
|
a |
|
- |
коэффициент, |
корректирующий ресурс в зависимости от |
|||
1 |
|||||||
|
|
||||||
надежности, |
a |
=1 [1,т.7.7] |
|||||
1 |
|||||||
|
|||||||
a |
23 |
- |
коэффициент, |
корректирующий ресурс в зависимости от особых |
|||
|
|||||||
|
|
|
свойств подшипника, а так же от условий его работы, a23 =0.6 [1,стр.119]
Допустимая нагрузка Pr не должна превышать статическую
грузоподъемность
Подшипник
требуемому |
L |
|
10ah |
|
|
|
|
P 0.5 C |
оr |
r |
пригоден, если расчетный ресурс больше или равен
L |
|
10ah |
|
L10ah L 365 Kг 24 Kс 10 365 0.7 24 0.3 18396 часов
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
91300 |
3.3.3 |
10 |
6 |
1680371.3 часов |
|
|
|||||
L |
|
|
||||
1 0.6 |
|
|
|
|||
10ah |
|
8604.5 |
|
60 15.5 |
|
|
|
|
|
Так как расчетный ресурс больше требуемого и выполнены все условия,
то предварительно назначенный подшипник - 7212А пригоден, при требуемом ресурсе надежности выше 90%.
7. Оценка прочности шпоночных соединений
Для передачи вращающего момента применяют призматические шпонки со скругленными концами. Все размеры шпонок и длины шпонок по ГОСТ
23360-78
â
h d
t1 t2
lð l
r
Рис 7.11 Шпоночное соединение
Условие прочности
|
|
|
2 T |
|
||
см |
d h t |
|
l b |
|||
|
|
|
см |
|||
|
|
|
1 |
, |
||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
где см -напряжение смятия, d-диаметр вала, H/мм2
T-момент на валу, Нм h-высота шпонки, мм t1-глубина паза вала, мм
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
l- длина шпонки, мм
b- ширина шпонки, мм
см
110...190H
/
мм |
2 |
|
-допускаемое
напряжение смятия при стальной
ступице
см
70...90H
/
мм |
2 |
|
-допускаемое
напряжение смятия при чугунной
ступице Исходные данные выбираются по [1,т.24.29] Проверочный расчет
шпонки 12×8×70 ГОСТ 23360-78, на быстроходном валу.
Т.к. материал ступицы – сталь, то допускаемое напряжение смятия
|
|
190H / мм |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 17.63 10 |
3 |
5.07 H / мм |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
||||
|
см |
|
40 8 5 70 12 |
|
|
см |
||
|
|
|
|
|
|
Принимаем шпонку 12×8×70 на конец быстроходного вала.
Проверочный расчет шпонки 16×10×100 ГОСТ 23360-78, на конце тихоходного вала.
Т.к. материал ступицы (зубчатое колесо) – сталь, то допускаемое напряжение смятия
[σсм] = 190 Н/мм2.
|
|
|
2 |
703.7 10 |
3 |
83.8 H / мм |
|
|
|
|
|
|
2 |
||||
|
см |
50 |
10 |
6 100 16 |
|
|
см |
|
|
|
|
|
|
Принимаем шпонку 16×10×100 на конце тихоходного вала.
Проверочный расчет шпонки 18×11×100 ГОСТ 23360-78, на тихоходном валу под зубчатое колесо.
Т.к. материал ступицы (зубчатое колесо ) – сталь, то допускаемое напряжение смятия
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
[σсм] = 190 Н/мм2.
|
|
|
2 |
703.7 10 |
3 |
67.04 H / мм |
|
|
|
|
|
|
2 |
||||
см |
11 |
7 100 18 |
|
|||||
|
64 |
|
|
см |
||||
|
|
|
|
|
Проверка показала, данные шпонки можно использовать в шпоночных соединениях редуктора.
Таблица 7.8. Итоговая таблица.
|
|
|
|
Момент |
Диаметр |
|
|
|
|
|
Глубина |
Напряжение |
|
Вал |
|
|
|
Шпонка |
|
паза, мм |
|||||||
|
|
|
Н.м |
мм |
|
Н/мм2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t1 |
t2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Быстроходный |
17.63 |
40 |
12 |
8 70 |
5 |
3,3 |
5.07 |
||||||
Тихохо |
дный |
|
На валу |
703.7 |
50 |
16 |
|
10 |
|
100 |
6 |
4,3 |
83.8 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
Под колесе |
703.7 |
64 |
18 |
|
11 |
|
100 |
7 |
4,4 |
67.04 |
||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. Выбор соединительной муфты
Рис.8.11 Муфта упругая торообразная
Муфта служит для передачи вращающего момента от вала колеса к валу барабана ленточного конвейера. Т.к. привод ленточного конвейера и исполнительный орган(барабан конвейера) находятся не на общей раме,
следует применить компенсирующую муфту. Наиболее полно требованиям к
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
компенсации погрешностей удовлетворяет муфта упругая с торообразной оболочкой.
Критерии выбора муфты:
1.По крутящему моменту(Т |
4 |
) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Т |
р |
К Т |
4 |
<T, |
|
|
|
|
|
Тр = 1,1.703.7 = 774.07 Н.м ‹ 800 Н.м
где К-коэффициент режима работы, К=1.1…1.4, Т – номинальный момент
2.Диамтры соединяемых валов d=50мм
3.Частота вращения вала n=15.5 об/мин Муфта: 800-50.1.1 ГОСТ 20884-93
9. Конструирование элементов корпуса редуктора
Для редукторов толщину стенки, отвечающую требованиям технологии литья, необходимо прочности и жесткости корпуса, вычисляют по формуле:
1.34Т4 6мм
1.34703.7 6.7 7мм
Диаметр фланца крышки и подшипника:
D |
ф |
|
D (4...4.4)d
,где d смотри на стр.169
Dф 110 4 10 150мм
Диаметр прилива для привёртной крышки: