СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts

4. РАСЧЕТ ТИХОХОДНОЙ ПЕРЕДАЧИ РЕДУКТОРА

Делительный диаметр шестерни d1 (мм) определяется из условия обеспечения контактной прочности по формуле из условия соосности межосевое расстояние аw=150 мм.

d		2 аw	мм
1		U 1
d		2 150		72, 2
1		3,15 1

мм

Определяем коэффициент

			k 3	Т	k	H		U 1
bd				1
				3	2			U
				d	HP
				1
bd			7703 289, 41 1, 03										3,15 1		0, 67
					3				2				3,15
				72, 2 536,36

где KH =1,03, Kd=770

Рабочая ширина быстроходной ступени

b 1 bd d1

b	0,67 72, 2 48,5 мм
1

Принимаем b 1 =50 мм.

Для определения остальных диаметров зубчатых колес необходимо найти модуль, ориентировочное значение которого можно вычислить по формуле

СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts

	m		b
	n
				m

, m	(0, 01...0, 02)a
n

(4.1)

На основании рекомендации принимаем параметр модуль зацепления по формуле (4.1):

	m

=25 и определяем

m		50	2
n		25

По СТ СЭВ 310-76 и на основании рекомендаций принимаем m=2 мм.

Определяем число зубьев шестерни и колеса:

z1

z1

z
	2
z	2

 

d1

m (4.2)

	72, 2		36 .
	2
	z	U
	1		. (4.3)
	36 3,15 113

.

Уточняем диаметры колес тихоходной ступени:

di		m zi (4.4)
d	2	2113 226 мм
da		di 2m (4.5)
	i
da		72, 2 4 76, 2 мм
	1
da		226 4 230 мм
	2
по формуле 3.16
dF		d1 2, 5m
	1

СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts

d	F	72, 2 2, 5 2 67, 2 мм
	1

d	F	226 2, 5 2 221 мм

Определяем межосевое расстояние

a a

d1

2

226

	d	2
		(4.6)
	72, 2		150 мм
	2

Выполним проверочный расчет на выносливость по контактным напряжениям, для чего определяем следующие величины:

Окружную силу

Ft Ft

	2T	(4.7)
	d
	2 866, 77			6654, 4 Н
	226 10		3

FR FR



0,364 0,364

	F	(4.8)
	t
	6654 2442 Н

окружную скорость по формуле (3.19)

	v	3,14 72, 2 369, 25		1, 68 м / с
		60	1000

По таблице 9.10 [1] назначаем 8-ю степень точности. По таблице 9.9 [1] g0=56, по таблице 9.7 [1] δН=0,006. Удельная окружная динамическая сила по формуле (3.20).

СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts

	Hv	0, 006 56	1, 03 3, 27

180 4

7, 045 Н

/

мм

.

Удельная расчетная окружная сила в зоне ее наибольшей концентрации по формуле: (3.21)

K	H	1, 03

(рис. 9.5 [1]).

	Htp

	6654, 4	1, 03	62, 02 Н
	30

/

мм

.

По формуле (3.22):

	K		1	7,	045	1,114.
		Hv		62, 02

По формуле (3.23):

				6654, 4	1 1, 03	1,114	69, 09
		Ht		30

Для полюса зацепления расчетное контактное напряжение определяется по формуле (3.24), учитывая, что ZH=1,77, ZM=275.

			1,88		3, 2			1				1
							z1					z2		(4.9)
			1,88		3, 2			1				1				1, 75
								36				113
z				4 1, 75		0,866
				3
			1, 77 275 0,866										69, 09					5		497, 49 МПа
		H											62					3,15

СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts

Недогрузка составляет 7,2%, что допустимо.

Тогда

				6654, 4	1, 03	71, 56 Н / мм
		Htp		45

	K			1		7, 045		1, 098.
			Hv			71,56
					6654, 4		1 1, 03		1, 09	78Н / мм
		Ht			45

H 1, 77 275 0,8668778 54 528, 6 МПа

Недогрузка составляет 1,4%, что допустимо.

Производим проверку по напряжениям изгиба по формуле (3.24).

Находим значение коэффициента в зависимости от числа зубьев:

YF1=3,8, YF2=3,6 (рис.9.6 [1]).

Определяем менее прочное звено:

		FP1		270	71
	Y			3,8
		F1
		FP 2		260	72, 2 .
	Y			3, 6
		F 2

Расчет производим по шестерне.

Коэффициент концентрации нагрузки По формуле (3.20):

K	F	1, 05

(рис. 9.5 [1]).

Fv 0, 016 56 3, 27 180 / 3,15 18, 23 Н / мм ,

где F =0,016 (табл.9.8 [1]), g0, v, a , u имеют прежние значение.

СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts

По формуле (3.21)

				6654, 4	1, 05	72, 95
		Ftp		26

Коэффициент динамическое нагрузки по формуле (3.22)

	K		1	18, 23	1, 249
		Fv		72,95

По формуле (3.23)

			F	K		K		K
			t
	Ft		b		F		F		Fv
			6654, 4			1 1, 05 1, 249 91,12 Н / мм
	Ft			50

Напряжение изгиба

		Y	Y	Y			Ft
	F	F				m
							n

(4.10)

		3,8 1 1	91,12	173,12 МПа
	F		2

<

FP

265

МПа

.

СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts

5. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ КОРПУСА И КРЫШКИ

РЕДУКТОРА

Корпус редуктора выполняем литым из чугуна марки СЧ 15 ГОСТ 1412-

79.Для удобства сборки корпус выполняем разборным. Плоскость разъема проходит через оси валов, что позволяет использовать глухие крышки для подшипников. Плоскость разъема для удобства обработки располагаем параллельно плоскости основания. Для соединения корпуса и крышки редуктора по всему контуру плоскости разъема выполняем фланцы. Фланцы объединены с приливами для подшипников.

Толщина стенок основания корпуса и крышки редуктора:

0,025а

1

=0,025·150+1=5,5

Принимаем

8

мм

,

1

0,02а

1

=0,02·150+1=4,6

Принимаем 1 8 мм .

Толщина фланцев поясов корпуса и пояс крышки

b 1,5 1,5 8 12 мм
b 1,35		1,35 8 10,8 мм
1	1

нижний пояс корпуса

р 2, 3 2, 3 8 18, 4 мм ,

принимаем р=20 мм.

СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts

Диаметры болтов:

-фундаментальных

d 0.03...	0.36 a 12 0.03...	0.036 150 12 17,95 мм
1

принимаем болты с резьбой М18

-крепящих крышку корпуса у подшипников

d	2	0.7...	0.75 d 0.7...	0.75 18 11, 7мм
			1

принимаем болты с резьбой М12.

-соединяющих крышку с корпусом

d	3	0.5...	0.6 d	0.5...	0.6 18 9...	10,8 мм
			1

принимаем болты с резьбой М10.

Ширина фланцев: К=2,7d

верхнего К1=2,7 ·10=27 мм;

нижнего К2=2,7· 18=50 мм.

Толщину стенок крышек подшипников, принимаем в зависимости от диаметра самого подшипника по табл. 5.4 [3].