Условие приемлемости теплового режима в системе гидропривода

T_уст  T_доп =Т_{Ж max} – Т_{В max} , (40)

где Т_уст – перепад температур между рабочей жидкостью и окружающим воздухом в установившемся режиме; Т_доп – максимально допустимый перепад температур между рабочей жидкостью и окружающим воздухом; Т_Ж.max – максимально допустимая температура рабочей жидкости (должна соответствовать минимально допустимой вязкости, указанной в технических условиях на выбранный тип насосов и гидромоторов); Т_В.max – максимальная температура окружающего воздуха (соответствует верхнему пределу рабочего температурного диапазона, указанного в заданных условиях эксплуатации машины).

Площадь поверхности теплообмена, необходимая для поддержания перепада Т_УСТ  Т_ДОП,

Sтреб  епр / кб тдоп. (41)

Если суммарная фактическая площадь S_ПР теплоотдающих поверхностей элементов гидропривода меньше требуемой по условиям теплообмена S_ТРЕБ, необходимо увеличить эту площадь, например, введением оребрения бака или установкой теплообменника.

Основными требованиями при выборе теплообменника должны являться наличие необходимой теплоотдающей поверхности S_Т  (S_ТРЕБ – S_ПР) и соответствие проходящего через него потока рабочей жидкости номинальной величине, указанной в технической характеристике.

При наличии принудительного обдува теплообменника площадь его теплоотдающей поверхности может быть уменьшена в соотношении

S_Т.ОБД = S_ТК_Б/К_Т , (42)

где К_Т – коэффициент теплопередачи теплообменника в условиях принудительного обдува.

Для предварительного расчета в диапазоне скоростей обдува v_в = 26 м/с можно принять К_Т = 1545 Вт / (м²C) или определить приближенно:

при v_в  5 м/с К_Т = 6,15 + 4,17v_в; (43)

при v_в  5 м/с К_Т = 7,5v_в^0,78 (44)

Полученное в результате расчета значение площади S_Т округляют до ближайшего значения в ряду серийно выпускаемых теплообменников и затем по нему выбирают нужный типоразмер.

Продолжительность достижения установившегося теплового режима гидропривода может быть определена с достаточной для практических целей точностью (10%) по формуле, полученной в предположении экспоненциального закона повышения температуры во времени,

t _уст = 2,3 ∑ с_i · m_i [ 1,3 + lg ( 1 – { ΔT_доп / T_жмах } ) ] / ( ∑ К_i·S_i ). (45)

При этом установившийся тепловой режим можно характеризовать зависимостью

Т_Ж. = 0,95 Т_Ж.max, (46)

где Т_жмах = Т_в + [ N_пр.н ( 1 – η_гп ) R / ( ∑ К_i S_i ) ] – максимальная температура рабочей жидкости при установившемся тепловом режиме.

Охлаждение рабочей жидкости в неработающей машине происходит при меньшем коэффициенте теплопередачи, чем в процессе ее эксплуатации, вследствие уменьшения перепада температур окружающего воздуха и рабочей жидкости, отсутствия перемешивания жидкости в гидробаке и обдува внешней поверхности гидропривода.

Коэффициент К_i при охлаждении гидробака неработающей машины, близкого по форме к кубу, принимается равным 5 Вт/(м²С). Для баков с площадью охлаждаемой поверхности S 10b² (где b – размер меньшей грани бака) К_i = 6 Вт/(м²С).