|
Центробежная сила, Н: |
|
|
||||
|
|
|
Fc = ∑Fi |
=ω2 ∑mi ri =ω2 ∑Di =ω2 D =ω2mpecт , |
(74) |
||
где mi – |
неуравновешенные массы, кг; |
|
|||||
|
ri – эксцентриситет неуравновешенной массы, м; |
|
|||||
|
mp – масса диска, кг; |
|
|
|
|||
|
ω – угловая скорость, с-1; |
|
|
||||
|
Di – дисбаланс от i-й массы, кг м; |
|
|||||
|
D – главный вектор дисбалансов, кг м; |
|
|||||
|
Fi – центробежная сила от i-й массы, Н; |
|
|||||
|
ест – эксцентриситет центра массы диска. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Таблица 74 |
|
|
|
Классы точности балансировки по ГОСТ 22061-76 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Класс |
точ- |
Dу = естωmax, мм/с |
|
|
||
|
ности |
ба- |
наи- |
|
наи- |
Типы роторов |
|
|
лансировки |
меньший |
больший |
|
|
||
|
1 |
|
0,16 |
|
0,40 |
Шпиндели, шлифовальные круги, |
|
|
|
|
|
|
|
роторы электродвигателей прецизионных |
|
|
|
|
|
|
|
шлифовальных станков |
|
|
2 |
|
0,40 |
|
1,00 |
Приводы шлифовальных станков |
|
|
3 |
|
1,00 |
|
2,50 |
Турбины. Приводы металлообраба- |
|
|
|
|
|
|
|
тывающих станков. Роторы средних и |
|
|
|
|
|
|
|
крупных электродвигателей со специаль- |
|
|
|
|
|
|
|
ными требованиями. Роторы небольших |
|
|
|
|
|
|
|
электродвигателей |
|
|
4 |
|
2,50 |
|
6,30 |
Барабаны центрифуг, вентиляторы. |
|
|
|
|
|
|
|
Части станков общего назначения. Рото- |
|
|
|
|
|
|
|
ры обычных электродвигателей |
|
|
5 |
|
6,30 |
|
16,00 |
Приводные валы со специальными |
|
|
|
|
|
|
|
требованиями |
|
|
6 |
|
16,00 |
|
40,00 |
Приводные валы |
|
|
7 |
|
40,00 |
|
100,00 |
Двигатели грузовых автомобилей |
|
|
8 |
|
100,00 |
|
250,00 |
Узлы коленчатого вала |
|
|
9 |
|
250,00 |
|
630,00 |
То же |
|
|
10 |
|
630,00 |
|
1600,00 |
То же |
|
|
11 |
|
1600,00 |
|
4000,00 |
То же |
|
|
12 |
|
4000,00 |
10000,00 |
Применяется факультативно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
199 |
Моментная неуравновешенность. Определяется главным момен-
том дисбалансов ротора или двумя равными по значению антипараллельными векторами дисбалансов, лежащими в двух произвольных плоскостях, перпендикулярных оси ротора (рис. 92). Моментная неуравновешенность характерна для ножевых валов, составных фрез, ножевых головок, длина которых больше диаметра.
|
|
Fc |
mк |
М |
m |
ук |
х |
|
|
|
|
m |
|
mк |
Fc |
хк |
|
Неуравновешенные |
массы |
m лежат в одной плоскости |
и сме- |
щены от оси вращения на величину
у.
Рис. 92. Моментная неуравновешенность ножевого вала
Центробежные силы создают момент |
|
M = F x = mω2 yx . |
(75) |
c |
|
Для уравновешивания необходимо создать противодействующий момент Мк = М. При этом
M к = mкω2 yкxк , |
(76) |
где mк – корректирующие массы. Плоскости, в которых они лежат, называют плоскостями коррекции. Из (75) и (76) следует, что mух =
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F1’’ |
= mкукхк. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2’ |
Динамическая |
не- |
|||||
|
|
F1 |
|
|
|
|
|
|
|
уравновешенность. |
|||||||||||
|
|
m |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
Определяется главным |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2 |
вектором |
и главным |
|||
|
|
|
|
|
|
|
m1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
моментом |
дисбалансов |
|||
|
|
|
R1 |
m2 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
F2’’ |
ротора |
или |
двумя век- |
|||||||||||||||
|
F1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
торами |
|
дисбалансов |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F2 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
разных |
по |
величине, |
|||||
|
|
R1’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
F2’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
непараллельных, |
лежа- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Хк |
|
|
щих |
в |
произвольных |
||||||
mo |
|
|
|
|
|
|
Х2 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
Х1 |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
плоскостях, |
нормаль- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ных |
к |
оси |
ротора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(рис. 93) . |
|
|
|
|
Рис. 93. Динамическая неуравновешенность вала
200