- •1 Приближенная методика расчета Сайклинг-процесса
- •12. Особенности расчета показателей разработки в период падающей добычи в условиях газового режима (для технологического режима эксплуатации скважин постоянной депрессии на пласт).
- •2 Понятие пластового и горного давления
- •3.Использование принципа суперпозиции в расчетах внедрения краевой воды в газовую залежь.
- •4. Теория укрупненной скв-ны Ван Эвердингена и Херста для расчёта внедрения воды в газовую залеж (случай постоянного дебита и постоянной депрессии).
- •5. Соотношение контурного и средневзвешенного пластового давления в газовой залежи круговой формы (вывод).
- •6. Конечно-разностный аналог дифференциального уравнения неустановившейся одномерной фильтрации жидкости с единичными коэффициентами (вывод).
- •7. Решение системы конечно-разностных уравнений методом прогонки (для случая неустановившейся плоскопараллельной фильтрации жидкости в пласте с единичными коэффициентами
- •9. Классификация месторождений природных газов.
- •10.Учет в уравнении материального баланса газовой залежи деформации коллекторов.
- •11 Учет в уравнении материального баланса газовой залежи растворимости газа в связанной ("рассеянной") нефти.
- •13. Методы повышения газо-и конденсатоотдачи газовых гкм. Условия их применения.
- •14. 27. 39. Фазовая диаграмма газоконденсатных смесей и особенности разработки газоконденсатных месторождений на истощение.
- •15.Понятие и определение параметров средней скважины.
- •16.26. Приближенная методика расчета внедрения воды по схеме "укрупненной" скважины.
- •17. 37. Системы разработки многопластовых (многозалежных) месторождений и условия их применения. Понятие "эксплуатационный объект".
- •19. Расчет добычи конденсата по данным дифференциальной конденсации.
- •21. 30. Вывод уравнения материального баланса газовой залежи для водонапорного режима.
- •23 . 33. Вывод уравнения материального баланса для газовой залежи при газовом режиме.
- •25. 32. Режимы газовых залежей. Характерные зависимости приведенного пластового давления от накопленной добычи газа.
- •28. Особенности расчетов внедрения воды в газовые залежи круговой формы со слоисто-неоднородными коллекторами.
- •31. Основные разделы проекта разработки месторождения и порядок его рассмотрения.
- •35. 36. Особенности разработки нефтегазоконденсатных залежей и формирования газоконденсатонефтеотдачи.
- •38. Средства и методы контроля над разработкой месторождений природного газа.
1 Приближенная методика расчета Сайклинг-процесса
Сайклинг-процессом на-ся метод поддержание пластового давление в ГКЗ с целью предотвращения или снижения темпа выпадение конденсата в пласте путем обратной закачки отбензиненого газа через нагнетательные скважины.
Эффективность Сайклинг-процесса хар-ся коэффициентов охвата пласта жирного газа сухим. Различают полный и частичный Сайклинг-процесс.
При полном Сайклинг-процессе можем рассмотреть зависимость коэф-та охвата пласта вытеснения fохв от безразмерного объема закачки Q*.
Q*=Qплзак/(н)
ПриРзак=Рн Q*≈Qплзак/Qзап (1)
Коэффициент охвата пласта вытеснения характеризует отношение объема пласта, охваченного вытеснением, по всему газонасыщеному поровому объему.
Выделяют прорывное значение коэффициента охвата пласта и прорывное значение безразмерного объема закачки (Q*прор).
fохв=1 – недопустимо для неоднородных пластов может реализовано в однородных пластах в случае поршневого вытеснения.
fохвпрор=0,636+0,552V-0,804V2 (2)
V=σ/Кф (3)- коэффициент вариации проницаемости
Кф=∑кihi/∑hi (4)
σ=[(∑(кi-кср)2)/(n-1)]0.5 (5)
При Q*≤ Q*прор= fохвпрор то fохв= Q*
При Q*>Q*прор то
fохвпрор=0,98239-0,97303exp(-1.3449Q*) (7)
= Δfохв/( Δfохв+(ΔQ*- Δfохв)zпл/zзак-доля жирного газа в добываемой продукции
Qдобконд(t)=Qзапконfохв(t)
Qзап= ηначС5+
12. Особенности расчета показателей разработки в период падающей добычи в условиях газового режима (для технологического режима эксплуатации скважин постоянной депрессии на пласт).
Если на период падающей добычи задана динамика отбора г, то расчеты проводятся по алгоритму для известной динамики отбора. Но обычно в период падающей добычи прекращается бурение новых скв-н, т.е. считается что оно постоянно: n=const. В этом случае расчеты проводятся так:
Qст(t+t)=Qст(t)
Qдобст(t+t)=Qдобст(t)+Qст(1)(t+t)
Определим величину (t)/z():
[(t)/z()](1)=Pн/zн-РатТплQдобст(t)/(нТст)
По изв-ой зависимости опр-м коэф-т z: z(1)=z(пл,Тпл)
Определим (t):
(1)(t)=[(t)/z()](1)z(1)()
Опр-м дебит среденей скв-ы:
qср(1)=-Аср/(2Вср)+[Aср2/(4Bср2)+(2(t)-ср)ср/Bср]
Теперь вычислим отбор во 2-м приближении:
Qст(1)(t+t)=0,33qср(1)(t)n
Qст(2)(t+t)=[Qст(1)(t+t)+Qст(1)(t+t)] и т.д.
Итерации ведутся до сходимости по Р с заданной погрешностью:
r(t+t)-r-1(t+t)=0,005 МПа
где r – номер итерации.
2 Понятие пластового и горного давления
Горное давление (Ргор) - давление которое испытывает горная порода на глубине Н. Ргор=г.п.gH, где г.п – средняя плотность горной породы, g – ускорение свободного падения, Н – глубина залегания.
Пластовое давление – давление которое испытывает жидкость на глубине Н, оно равно гидростатическому давлению воды. Pпл=вgH, в – плотность воды.
Ргор=2,5Рпл, т. к. Ргор=2500 кг/м3, Рпл=1000 кг/м3.
То что пластовое давление не равно горному объясняется тем что скелет находиться в напряженном состоянии. Ргор=Рпл+ (1). - напряжение горной породы. Горная порода не разрушается пока пр (2). пр – предел текучести горной породы. В ходе разработки пластовое давление падает исходя из (1) следует, что возрастает. Если (2) нарушается то происходит перепаковка (разрушение, измельчение) горной породы.
Природа АВПД до конца не выяснена. Одна из гипотез: В результате тектонических сдвигов ловушка с газом переместилась с большей глубины на меньшую. Пластовое давление осталось тем же.
Особенностью эксплуатации месторождений с АВПД является то, что горная порода ненагружена. При снижении Рпл резко возрастает . Например, ловушка находилась на глубине 4 км. Поднялась на глубину 2 км. Пластовое давление должно быть 20 МПа. Горное давление на этой глубине Ргор=25009,84000=50 МПа. Отсюда следует =Ргор-Рпл=50-40=10 МПа.
Примером месторождения с АВПД является ГМ Зеварды в Средней Азии. Такие месторождения разрабатываются с поддержанием пластового давления, во избежание разрушения, перепаковки горной породы.
Среднезвешенное ((t)) по газонасыщенному объему порового пространства пластовое давление- это такое давление, которое установится в ГЗ после достаточно длительного простаивания всех экспл-ых скважин.
Из уравнения (1) мы можем найти величину (t) двумя способами:
(t)/ z̃= Рн/ zН - РстТпл Qдоб(t)/ ( н Тст) (1)
1) очень часто для конкретной залежи бывает известна зав-ть м/у коэф-ом z и Р в виде полинома второй степени, т.е.
Z=α+βР+γР2 (2)
Тогда в этом случае подставив (2) в (1) получаем квадратное уравнение зависимости от(t).
2) уравнение (1) решается методом итераций с использованием графиком Брауна-Катца (z=f(Tпр,Рпр))
Определение приведенного давления
Залежь не разрабатывается, т.е. нах-ся в термодинамической равновесии.
Р1=Р2 еS – барометрическая формула Лапласа-Бабинэ.
S=0,03415ΔН/(zсрТпл)
Для оценки величины Рпл замеры в оставленных скважинах приводят к единой горизонтальной плоскости. Этой плоскостью м.б. либо начальное положение ГВК, либо середина этажа газоносности.
1) НГВК
Р прив1=Р1 еS1 : S1=0,03415h1/(zср1Тпл)
Р прив2=Р2 еS 2 : S1=0,03415h2/(zср2Тпл)
Р прив1= Р прив2=РНГВКпл
2) середина h
Р‘прив1=Р1е–S’1
S‘1=0,03415h‘1/(z ‘ср1Тпл)
Р‘прив2=Р2е+S2 :
S1=0,03415h ‘2/(z ‘ср2Тпл)
Р‘прив1= Р‘прив2=Рсер hпл
В разраб. залежи:
=1/Ω∫ Р(Ω)d Ω