- •26. Применимость методов разработанных для вертикальных скважин при обработке результатов исследования горизонтальных скважин на нестационарных режимах фильтраций.
- •27. Обоснование безводного режима работы горизонтальных скважин. Преимущество горизонтальных скважин над вертикальными с позиции их возможного обводнения.
- •28. Оценка фильтрационных свойств пласта, вскрытых горизонтальными скважинами, по результатам исследования на стационарных режимах фильтрации.
- •29. Определение длины горизонтального ствола в процессе разработки для сохранения постоянного начального дебита при постоянной депрессии на пласт.
- •31. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей однородный анизотропный пласт с асимметричным расположением ствола по толщине.
- •32. Обоснование температурного технологического режима работы горизонтальных скважин при отсутствии мерзлых пород в окружающей ствол скважины среде.
- •33. Вскрытие пласта горизонтальным стволом с единым заданным углом. Недостатки такого вскрытия пласта.
- •34. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей анизотропный пласт, с асимметричным расположением ствола относительно контуров зоны дренирования.
- •35. Влияние гидродинамической связи между пропластками на выбор профиля вскрытия горизонтальным стволом.
- •36. Влияние веерного размещения горизонтальных скважин при освоении морских месторождений на образование глубокой депрессионной воронки.
- •37. Вскрытие неоднородных многопластовых залежей горизонтальным стволом ступенчатым профилем с учетом запасов газа в пропластках и их проницаемости.
- •38. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей однородный анизотропный пласт с асимметричным расположением ствола по толщине и относительно контуров зоны дренирования.
- •39. Обоснование максимально возможных дебитов горизонтальных скважин с учетом полноты вскрытия и формы и размеров дренируемых ими зон.
- •40. Влияние длины и диаметра фонтанных труб в горизонтальном участке на производительность скважин и на потери давления по стволу.
- •1.В зоне отсутствия фонтанных труб.
- •2.В зоне, оборудованной фонтанными трубами, систему уравнений будет иметь вид.
- •41. Выбор конструкции горизонтальных скважин при вскрытии неоднородных пластов. Основные недостатки при вскрытии таких пластов со значительной длиной горизонтального участка.
- •43. Определение распределения дебита горизонтальной скважины по длине горизонтального участка при отсутствии на этом участке фонтанных труб.
- •44. Влияние профиля горизонтального участка ствола на величины пластового и забойного давлений и на обработку результатов исследования скважин на стационарных режимах фильтрации.
- •46. Определение распределения температуры газа по стволу горизонтальной скважины на горизонтальном и искривленном участках.
- •47. Охрана окружающей среды и природных ресурсов газа и конденсата при разработке месторождения с применением горизонтальных скважин.
- •48. Оценка потерь газа при исследовании горизонтальных скважин на стационарных режимах фильтрации и возможности его снижения.
- •49. Бурение горизонтальных зарезок из имеющихся вертикальных скважин для сохранения заданного годового отбора в период падающей добычи газа.
- •50. Критерии, используемые при обосновании, технологических режимов работы горизонтальных скважин.
- •51. Определение пластового давления в горизонтальных скважинах с различных конструкций.
26. Применимость методов разработанных для вертикальных скважин при обработке результатов исследования горизонтальных скважин на нестационарных режимах фильтраций.
Использование методов, разработанных для обработки КВД, снятых в вертикальных скважинах, для обработки КВД, снятых в горизонтальных скважинах. Этот математически неоправданный способ оценки параметров пластов по КВД был использован при предположении, что в пределах толщины вскрываемого горизонтальным стволом пласта без учета сил гравитации и при его симметричном расположении по толщине однородного пласта, процесс восстановления давления по сечениям, перпендикулярным горизонтальному стволу в пределах 0 ≤ Х ≤ Lгop, происходит аналогично процессу, происходящему после остановки вертикального. При этом в расчетных формулах вместо kг, определяемой по КВД в вертикальных скважинах, следует использовать кв. Это весьма существенное условие, если вскрываемый горизонтальным стволом пласт анизотропный, т.е. кв≠kг, При использовании метода обработки КВД, полученной для вертикальной скважины в пласте с ограниченными размерами, т.е. в условиях взаимодействия исследуемой скважины с соседними, при обработке КВД в горизонтальных скважинах необходимо исходить, прежде всего, из значения толщины вскрываемого пласта, а не из расстояния между горизонтальными стволами. Это связано с тем, что обычно расстояние между горизонтальными стволами значительно больше, чем между вертикальными.
Численный метод определения параметров пласта по КВД и КСДиД. Теоретические основы этого метода представляют собой систему уравнений многофазной, многомерной, многокомпонентной, нестационарной фильтрации в неоднородных изотропных и анизотропных пористых средах при соответствующих начальных и граничных условиях и замыкающих соотношениях с учетом влияния многочисленных геологических, технических и технологических факторов.
Этот метод использован для определения пригодности имеющихся приближенных методов и разработки рекомендаций по определению параметров пластов по результатам исследования горизонтальных скважин на нестационарных режимах фильтрации. Метод позволил установить достоверность определяемых параметров пластов при использовании различных участков КВД. Этим методом было показано, что используемые конечные участки КВД, снятые в вертикальных скважинах, на КВД горизонтальных скважин не гарантируют точность определяемых параметров. Численный метод не имеет альтернативы для определения параметров неоднородных и анизотропных пластов при асимметричном расположении горизонтального ствола по толщине; неполном вскрытии пропластков многопластовых месторождений; существенном изменении забойного давления по длине ствола перед закрытием скважины.
Использование расчетных формул, полученных для вертикальных скважин.
В основу расчетных формул для обработки изменения давления на забое скважины после ее закрытия заложено уравнение радиальной фильтрации газа при линейном законе сопротивления, имеющее вид
При условии плоскорадиального притока газа перпендикулярно к горизонтальному стволу и использовании расчетных формул, полученных для вертикальных скважин, не вполне оправданно допускается:
- что в этих формулах определяемая проницаемость соответствует проницаемости в вертикальном направлении, включая и проницаемость в коэффициенте пьезопроводности;
- форма зоны дренирования горизонтальной скважиной в пределах толщины пласта является круговой;
- забойное давление по длине горизонтального ствола постоянное.
Полученные кривые восстановления давления в горизонтальных скважинах на моделях фрагментов различных месторождений, допуская справедливость приведенных выше формул, в пределах толщины пласта были обработаны как КВД вертикальных скважин в координатах
Использование расчетных формул для обработки кривых стабилизации забойного давления и дебита после пуска вертикальных скважин для обработки КСДиД, снятых в горизонтальных скважин
Возможность использования методов обработки КСДиД, разработанные для вертикальных скважин, при обработке кривых стабилизации давления и дебита, снятых в горизонтальных скважинах, имеют больше ограничений, чем КВД. Это связано, прежде всего, с тем, что дебит горизонтальной скважины более существенно снижается после ее пуска в работу, чем дебит вертикальных. Такой характер снижения (стабилизации) дебита горизонтальных газовых скважин связан с характером изменения формы и размеров зоны, дренируемой горизонтальной скважиной.
Уравнение притока газа к вертикальной скважине при ее пуске имеет вид
Сравнение величин проницаемостей, определенных по известному из графика β и использованных при моделировании, позволит установить пригодность этих методов для обработки кривых стабилизации забойного давления и дебита, снятых при пуске горизонтальных газовых скважин.
Методы обработки кривых стабилизации забойного давления и дебита, снятых в горизонтальных газовых скважинах
Кривые стабилизации забойного давления и дебита (КСДиД) после пуска горизонтальных газовых скважин могут быть обработаны двумя методами:
1.Методом, разработанным для обработки кривых стабилизаций давления и дебита, снятых в вертикальных скважинах. Этот метод получен для однородных изотропных пластов и круговой формы геометрии зоны дренирования, образующейся после пуска скважины.
2.Методом, разработанным для обработки кривых стабилизации давления и дебита, снятых в горизонтальных скважинах. В основу этого метода, как и предыдущего метода, заложен характер развития депрессионной воронки как в нефтяной скважине, но отчасти формальной заменой давления Р в нефтяном пласте на давление и вводом квадратичного члена в уравнение притока газа к скважине в формулу распространения давления в нефтяном пласте. По этому методу на кривых стабилизации давления в зависимости от зоны распространения депрессионной воронки выделено три участка. Размеры этих зон предопределяются продолжительностью работы скважины после пуска