СП

								СП 35.13330.2011
Окончание таблицы Р.1
Фактор, вызывающий потери					Значение потерь предварительного
предварительного напряжения						напряжения, МПа
8 Ползучесть бетона				150		( bp/ Rbp) при	( bp/ Rbp) 0,75;
				300 (		bp/ Rbp – 0,375)	при ( bp/ Rbp) > 0,75,
			где	bp – то же, что и в поз. 6 настоящей таблицы, но с учетом
				потерь по поз. 1– 6;
				Rbp – передаточная прочность;
				– коэффициент, принимаемый равным для бетона:
				естественного твердения – 1,0;
				подвергнутого тепловой обработке при атмосферном
				давлении – 0,85
			Проявление потерь от ползучести во времени следует
			учитывать в соответствии с 7.15
9 Смятие под витками спиральной	или					70 – 0,22 dext
кольцевой арматуры, наматываемой на
бетон (при диаметре конструкции dtxt	до
3 м)
10 Деформация обжатия стыков между						n( l / l) Еs ,
блоками (для конструкций, состоящих			где n – число швов конструкции и оснастки по длине
из блоков)				натягиваемой арматуры;
				l – обжатие стыка, принимаемое равным для стыков:
				заполненных бетоном – 0,3 мм;
				клееных после отверждения клея – 0,0;
				l – длина участка пучка (на котором происходят потери
				напряжений от данного фактора), уменьшенная в два
				раза, мм.
			Допускается определение деформации стыков иными
			способами на основании опытных данных
П р и м е ч а н и е – Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с
номерами позиций присваивать обозначения от 1				до 10.
Т а б л и ц а Р.2
					Коэффициенты для определения потерь
						от трения арматуры
						при арматуре в виде
Поверхность канала
					пучков из высокопрочной				стержней
					проволоки, арматурных
								периодического
					канатов класса К7,		стальных
									профиля
					канатов и гладких стержней
Гладкая металлическая			0,003			0,35			0,40
Бетонная, образованная с помощью			0,005			0,55			0,65
жесткого каналообразователя (или
полиэтиленовых труб)
Гофрированные металлические неиз-
влекаемые:
новые			0,0016			0,20			–
подверженные коррозии			0,003			0,30			–

285

СП 35.13330.2011

Приложение С

(обязательное)

Расчет жестких звеньев круглых железобетонных труб

Жесткие звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать на изгибающие моменты (без учета нормальных и поперечных сил), расчетные значения которых следует определять по формуле

M r	2	(	)	,		(С.1)
		p 1
d
где rd – средний радиус звена, м;
р – расчетное давление на звено, принимаемое равным:
для железнодорожных труб
1,3 (p p + p k);						(С.2)
для автодорожных труб
1,3 p p +1,2 p k,						(С.3)
p p – нормативное вертикальное давление грунта насыпи,						принимаемое по 6.6;
p k – нормативное вертикальное давление от временной вертикальной нагрузки,
принимаемое по 6.17;
tg2		45o	n		,	(С.4)
			2

здесь n – нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки, град.;

–коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания звена на фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку согласно таблице С.1.

Та б л и ц а С.1

Звено		Условие опирания		Коэффициент
Круглое	На грунтовую (профилированную) уплотненную подушку			0,25
	при	90°
	На фундамент (бетонный, железобетонный) через			0,22
	бетонную подушку при		120°
Круглое с плоской	На фундамент (бетонный, железобетонный)			0,22
пятой	или на грунтовую уплотненную подушку

286

СП 35.13330.2011

Приложение Т

(обязательное)

Определение жесткостей сечений железобетонных элементов для расчета прогибов и углов поворота с учетом ползучести бетона

Т.1 Жесткость сечения предварительно напряженного элемента (целого по длине) при длительном воздействии усилия предварительного напряжения B*p или постоянной

нагрузки Bg* , приложенных в моменты времени ti, рекомендуется определять по формуле

B*	kEb Ired		,	(Т.1)
1		*
		lim,i

где EbIred – жесткость приведенного сплошного сечения элемента;

k – коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформаций бетона при кратковременном приложении нагрузки и принимаемый равным 0,85;

*lim,i = c lim,i Ebi – приведенная величина предельной характеристики ползучести бетона.

При определении прогибов и углов поворота от действия временной нагрузки или кратковременного действия постоянной нагрузки (в том числе кратковременного

выгиба

от усилия

предварительного

напряжения)

в

формуле

(Т.1) значение

*

*

lim,I

следует принимать равным нулю, а жесткость В заменить на В.

Т.2 Величины

*

lim,i рекомендуется вычислять по формулам:

при определении жесткости

B*p

*

ti

;

(Т.2)

lim ,i

n1

p

при определении жесткости

Bg*

*

ti

(1 n

p

)

ti

( 1)(

n

p

) 1

1

1

,

(Т.3)

lim ,i

(1 n1 p )

где

ti

– функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия)

бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t

) величину

изменения предварительного напряжения арматуры по Т. 3.

Т.3

Определение компонентов для

вычисления

приведенной

характеристики

ползучести бетона

*

lim,i:

ti – функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия)

бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t

) величину

изменения предварительного напряжения арматуры и определяемая по

формуле

1,5

( bi

/ Rb,ser) 3

,

(Т.4)

ti

1,6

(1

)3

где

ti ;

125 ti

Rb,ser

;

n1

p

;

n1

Eb

1

p

1Ab y 2 – характеристика бетонной части сечения;

Ib

287

СП 35.13330.2011

Ab, Ib – площадь и момент инерции бетонной части сечения относительно центра тяжести сечения;

у– расстояние от центра тяжести бетонной части сечения до центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры;

n1	– отношение модулей упругости арматуры и бетона, принимаемое по 7.48:
p = Ap/Ab	– коэффициент армирования напрягаемой арматурой [при площади
	поперечного сечения Аs	0,2 Ap следует принимать p = (As + Ap) / Ab];
Rb,ser, Eb	– расчетное сопротивление бетона осевому сжатию по таблице 7.6		при
	расчете по предельным состояниям второй группы и значение модуля
	упругости бетона, МПа,	по таблице 7.11 (к началу данной стадии),
	соответствующее передаточной прочности бетона Rbp;
bi / Rb,ser	– относительный уровень напряжений в бетоне в начале данной стадии		t;

ti = ctiEb – характеристика линейной ползучести бетона, проявившаяся на протяжении

рассматриваемой стадии (за время

t);

cti – удельная

деформация

ползучести

бетона, соответствующая заданному

периоду выдержки под нагрузкой, ее

рекомендуется определять по

формулам:

при

t am

cti

clim ,i

t

1/ 2

;

(Т.5)

2 am

при

t > am

cti

clim,i

t

,

(Т.6)

am

t

где

t – время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;

am – параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации

ползучести бетона и принимаемый по таблице Т.1.

Т а б л и ц а Т.1

Приведенные характеристики поперечного

2,5

5,0

7,5

10,0

12,5

15,0

20,0

сечения элемента, см (отношение площади

и более

поперечного сечения элемента к его периметру)

Параметры, характеризующие скорость развития

55

80

110

135

165

190

250

во времени деформации ползучести am, сут

Для конструкций, эксплуатируемых в климатическом подрайоне IVА, согласно СНиП 23-01 значение am для летнего времени года (август) следует снижать на 35 %, а для зимнего (февраль) – увеличивать на 10 %, для остальных месяцев – принимать по линейной интерполяции;

сlim,i – предельные значения удельных деформаций ползучести бетона, принимаемые в соответствии с 7.32.

288

СП 35.13330.2011

Приложение У

(обязательное)

Коэффициенты условий работы канатов

У.1 Величину коэффициента условий работы m1 следует принимать:

	D	0,264	e 0,000125	D
					,
m 0,17				d		(У.1)
1	d

где D = 2R;

R – радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат одинарной свивки из проволоки диаметром d с временным сопротивлением 1470–1765 МПа; при этом должно соблюдаться условие D/d 580 и m1 0,85; m1 = 1 при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по круго-

вой кривой диаметром D, мм, и соблюдении условий:

		D		0,7ds		15;	10 ds 50;
	ds
		D		52	;		ds > 50,
		ds

где ds – диаметр каната, мм.

При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки q через плоские стальные накладки m1 следует принимать по таблице У.1.

Т а б л и ц а У.1

q, МН/м	1	2	4,9	9,8	14,7	19,6
Коэффициент m1	1	0,99	0,98	0,96	0,93	0,85

У.2 Величину коэффициента условий работы m1 при закреплении канатов в концевых анкерах следует принимать:

при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее 5 диаметров каната – m1 = 0,95;

при заливке конца каната в конической полости корпуса эпоксидным компаундом на длине не менее 4 диаметров каната – m1 = 1;

при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении пустот эпоксидным компаундом – m1 = 1;

в анкере со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби – m1 = 1.

289

СП 35.13330.2011

290

СП 35.13330.2011

291

СП 35.13330.2011

292

СП 35.13330.2011

Коэффициенты влияния формы сечения

Коэффициенты влияния формы сечения при определении приведенного относительного эксцентриситета по формуле eef = erel следует принимать по СП 16.13330, вычисляя при этом условную гибкость по формуле

R ,

где R – коэффициент, принимаемый по таблице Ф.4, при этом m = erel.

Т а б л и ц а Ф. 4

Класс прочности стали	Толщина проката, мм	Значение коэффициента R
С235	До 20	0,0324
	21 – 40	0,0316
	41 – 60	0,0309
С325–С345	8 – 32	0,0378
	33 – 50	0,0372
С390	8 – 50	0,0412

293

СП 35.13330.2011

Приложение Х

(обязательное)

Расчет по устойчивости полок и стенок элементов, подкрепленных ребрами жесткости

Х.1 Прямоугольные отсеки полок и стенок (далее – пластинки), заключенные между подкрепляющими их по контуру ортогональными деталями (ребра жесткости, полка для стенки и стенка для полки), следует рассчитывать по устойчивости. При этом расчетными размерами и параметрами проверяемой пластинки являются:

а – длина пластинки, равная расстоянию между осями поперечных ребер жесткости;

hef – расчетная ширина пластинки, равная:

при отсутствии продольных ребер жесткости у прокатного или сварного элемента – расстоянию между осями поясов hw или осями стенок коробчатого сечения bf;

то же, у составного элемента с болтовыми соединениями – расстоянию между ближайшими рисками поясных уголков;

при наличии продольных ребер жесткости у сварного или прокатного элемента – расстоянию от оси пояса (стенки) до оси крайнего продольного ребра жесткости h1 и hn или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости hi (i = 2; 3; 4; 5...); то же, у составного элемента с болтовыми соединениями – расстоянию от оси крайнего ребра жесткости до ближайшей риски поясного уголка h1 и hn или расстоянию

между осями соседних продольных ребер жесткости hi (i = 2; 3; 4; 5...); t – толщина проверяемой пластинки;

t1, b1 – толщина и расчетная ширина листа, ортогонального к проверяемой пластинке; в расчетную ширину этого листа в двутавровом сечении следует включать (в каждую сторону от проверяемой пластинки) участок листа шириной 1t1, но не более ширины свеса, а в коробчатом сечении – участок шириной 1/2 2t1, но не более половины расстояния между стенками коробки (здесь коэффициенты 1 и 2 следует определять по 8.55);

1 x					,	здесь		x	и	x	определяются по Х.2;
			x
	a		;
	hef
		b		t			3
		1			1		, здесь – коэффициент, принимаемый по таблице Х.1.
		hef		t

В случае если проверяемая пластинка примыкает к пакету из двух листов и более, за t1 и b1 принимаются толщина и расчетная ширина первого листа пакета, непосредственно примыкающего к указанной пластинке.

294