ponomareva_i_n_podzemnaya_gidromehanika
.pdf2.9. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ К ГИДРОДИНАМИЧЕСКИ НЕСОВЕРШЕННЫМ СКВАЖИНАМ
На рис. 10 схематично изображен пласт толщиной h, вскрытый пятью скважинами.
Скважина 1 вскрывает пласт на всю его толщину. Эксплуатационная колонна спущена до кровли, то есть в продуктивном интервале скважина сообщается с пластом по всей его толщине (работает с так называемым открытым забоем). Такая скважина называется гидродинамически совершенной.
Скважина 2 вскрывает пласт не на всю толщину, а лишь на какую-то часть b. При этом она также работает с открытым забоем. Скважина 2 является гидродинамически несовершенной по степени вскрытия пласта.
Скважина 3 вскрывает пласт на всю толщину, но, в отличие от скважины 1, в интервале продуктивного пласта она обсажена эксплуатационной колонной. С целью создания каналов сообщения производится вторичное вскрытие пласта в скважине. Участок трубы с перфорационными отверстиями называется фильтром. Скважина 3 гидродинамически несовершенна по характеру вскрытия пласта.
Скважины 4 и 5 обладают обоими видами гидродинамическогонесовершенства: ипостепени, ипохарактерувскрытияпласта.
Рис. 10. Схемы гидродинамически совершенной и несовершенных скважин
31
При движении жидкости к гидродинамически несовершенным скважинам линии тока искривляются (рис. 11, 12), что обусловливает появление дополнительных фильтрационных сопротивлений. Общее фильтрационное сопротивление движению жидкости к гидродинамически несовершенной скважине R состоит из основного и дополнительного фильтрационных сопротивлений: R = Rосн + Rдоп.
Рис. 11. Схема притока жидкости к скважине, несовершенной по степени вскрытия пласта
Рис. 12. Схема притока жидкости к скважине, несовершенной по характеру вскрытия пласта
32
Дебит гидродинамически несовершенной скважины можно определить по формуле
Q = |
2πkh |
|
Рк − Рс |
, |
(59) |
|
µ |
|
ln r |
r + C |
|||
|
|
|
к |
c |
|
|
где С – безразмерный коэффициент (параметр), учитывающий гидродинамическое несовершенство скважины.
Гидродинамическое несовершенство скважины по степени вскрытия пласта учитывается коэффициентом С1, по характеру вскрытия – С2.
В общем случае, когда скважина несовершенна и по степени, и по характеру вскрытия,
C = C + |
1 |
C |
|
+ 2,3 |
1 − δ |
, |
(60) |
|
|
δ |
|||||
1 |
δ |
2 |
|
|
|
где δ – относительное вскрытие пласта (доля вскрытой части пласта b в его общей толщине h).
Коэффициенты С1 и С2 можно определить по графикам В.И. Щурова (прил. 5) и по аппроксимирующим эти графики формулам, полученным А.А. Мордвиновым:
|
C1 = 7,86 (0, 3 ln 2 δ − 0, 25 ln δ)× |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
h |
|
|
(61) |
|||
|
× |
0, 03+ 0,14 |
ln |
|
|
+ |
0, 04 |
|
ln |
|
|
|
|
, |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
l |
|
|
|
C2 = 3,58 0,34 |
− 0,3 ln |
к |
+ 0,17 ln |
|
|
к |
|
× |
||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
||
× (2,07− 1,64 ln nD+ |
0, 41 |
ln2 nD)× |
|
|
(62) |
|||||||||||||||||
|
|
0,3− 0, 24 |
|
d |
к |
|
+ 0, 01 ln |
2 |
d |
к |
|
|
|
|
|
|
||||||
× |
|
ln |
|
|
|
|
|
− 1, |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
где D – диаметр скважины; lк – глубина перфорационных каналов; n – плотность перфорации (количество перфорационных
33
отверстий, приходящееся на единицу вскрытой толщины пласта); dк – диаметр перфорационных каналов.
По формуле А.М. Пирвердяна,
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
−1 |
|
1 |
|
|
|
b |
|
|
C = |
|
|
|
ln |
−1 . |
(63) |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
|
|
|
rc |
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
rc |
|
|||
|
|
|
|
|
1 − |
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Несовершенство скважины можно выразить через ее так называемый приведенный радиус rпр:
r = r e−C . |
|
пр |
(64) |
|
Приведенный радиус несовершенной скважины – это радиус такой фиктивной гидродинамически совершенной скважины, дебит которой равен дебиту несовершенной скважины.
Формулу (59) можно записать в виде:
|
Q = |
|
Рк − Рс |
|
|
= |
|
||
|
µ |
(ln rк |
|
|
|
|
|||
|
|
|
2πkh |
rc + C ) |
|||||
|
|
|
|
|
(65) |
||||
|
|
|
|
|
|
||||
= |
|
Рк − Рс |
|
= |
Рк − Рс |
, |
|||
µ |
|
|
|
||||||
|
ln rк rc + |
µ |
C |
|
Rосн + Rдоп |
||||
|
2πkh |
2πkh |
|
|
|
|
где первое слагаемое знаменателя – основное, второе слагаемое – дополнительные фильтрационные сопротивления, обусловленные гидродинамическим несовершенством скважины:
Rосн = |
|
µ |
|
|
|
|
2πkh ln rк rc |
, |
(66) |
||||
R |
= |
µ |
С. |
|
(67) |
|
|
2πkh |
|
||||
доп |
|
|
|
|
|
3. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ ПОДЗЕМНОЙ ГИДРОМЕХАНИКИ.
НЕУСТАНОВИВШАЯСЯ ФИЛЬТРАЦИЯ
Для процессов, происходящих в нефтяных и газовых пластах, зависимость различных параметров от времени существенна. Такие процессы называются неустановившимися (нестационарными). Задачи неустановившегося движения жидкости и газа в пласте решаются методами математической физики. Для этого составляютсяи интегрируютсядифференциальные уравнения.
К основным дифференциальным уравнениям подземной гидромеханики относятся уравнение неразрывности и уравнение движения.
Уравнение неразрывности представляет собой уравнение баланса массы в элементарном объеме пористой среды:
∂ (ρvx ) |
+ |
∂ (ρvy ) |
+ |
∂ |
(ρvz ) |
= −m |
∂ ρ |
(68) |
||
|
|
|
|
|
|
, |
||||
∂ x |
∂ y |
|
|
∂ z |
|
|||||
|
|
|
|
∂ |
t |
|
где ρ – плотность жидкости; vx, vy, vz – проекции скорости фильтрации на соответствующие оси координат; m – коэффициент пористости.
Дифференциальное уравнение движения упругой (сжимаемой) капельной жидкости:
∂ 2 P ∂ 2 P ∂ |
2 P 1∂ |
P |
|
|
||||||
|
+ |
|
+ |
|
= |
|
|
|
, |
(69) |
∂ x2 |
∂ y2 |
∂ |
z2 χ∂ |
t |
где χ – коэффициент пьезопроводности, характеризующий скорость перераспределения давления в пласте, м2/с.
Коэффициент пьезопроводности определяется по формуле, предложенной В.Н. Щелкачевым:
35
χ = |
k |
(70) |
|
µ (mβж + βп ) , |
|||
|
|
|
где βж, βп – соответственно коэффициенты объемного сжатия жидкости и горной породы.
Формула (69) называется уравнением пьезопроводности. По аналогии с известным уравнением теплопроводности данное уравнение также называют уравнением Фурье.
Для установившегося потока справедлив частный случай уравнения Фурье – уравнение Лапласа:
∂ 2 P |
|
∂ 2 P ∂ 2 P |
|
|||
|
+ |
|
|
+ |
|
= 0. |
∂ x2 |
∂ y2 |
∂ z2 |
Частные случаи уравнения Лапласа:
– одномерный поток:
∂2 P = 0;
∂x2
–плоскорадиальный поток:
∂ 2 P |
|
1 ∂ |
P |
|
||
|
+ |
|
|
|
|
= 0. |
∂ r2 |
r |
∂ |
r |
3.1.НЕУСТАНОВИВШЕЕСЯ ДВИЖЕНИЕ УПРУГОЙ (СЖИМАЕМОЙ) КАПЕЛЬНОЙ ЖИДКОСТИ
ПРИ РАБОТЕ СКВАЖИН С ПОСТОЯННЫМ ДЕБИТОМ
(71)
(72)
(73)
В неограниченном горизонтальном пласте постоянной толщины h имеется добывающая скважина, размерами (радиусом) которой можно пренебречь (точечный сток). Начальное пластовое давление для всего пласта одинаково и равно Р0. В момент времени t = 0 скважина пущена в эксплуатацию с постоянным дебитом q. В пласте образуется неустановившийся плоскорадиальный поток упругой жидкости. Распределение давления
36
в пласте можно определить путем интегрирования уравнения Фурье, которое дляплоскорадиального потоказаписывается в виде
|
∂ 2 P |
|
|
1 ∂ |
P |
|
|
1 ∂ |
|
P |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
= |
|
∂ |
|
|
. |
|
|
(74) |
||
|
∂ r 2 |
|
r |
|
∂ |
r |
χ |
|
t |
|
|||||||||
В результате решения данного уравнения получена фор- |
|||||||||||||||||||
мула, названная основным уравнением упругого режима: |
|
||||||||||||||||||
P (r,t ) = Р |
|
− |
|
qµ |
|
−Ei |
|
− |
r 2 |
, |
(75) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
4πkh |
|
|
4χt |
|
|
где −Ei (−x) – интегральная экспоненциальная функция (данная
функция табулирована); r – расстояние от скважины до точки, в которой определяется давление Р.
Формула (75) имеет широкое практическое применение и, в частности, используется при интерпретации результатов
гидродинамических исследований скважин. |
|
|
|
||||||
При малых значениях аргумента − |
r 2 |
|
< 1 для интеграль- |
||||||
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
4χt |
|
||
ной экспоненциальной функции можно записать: |
|
||||||||
−Ei (−x ) = ln |
1 |
− 0,5772. |
|
|
(76) |
||||
x |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С учетом (76) основное уравнение упругого режима запи- |
|||||||||
сывают в виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P (r, t ) = Р0 − |
qµ |
|
2, 246χt |
(77) |
|||||
|
|
ln |
|
|
|
. |
|||
4πkh |
r |
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
3.2. НЕУСТАНОВИВШАЯСЯ ФИЛЬТРАЦИЯ ЖИДКОСТИ ПРИ РАБОТЕ СКВАЖИН С ПЕРЕМЕННЫМ ДЕБИТОМ
Основное уравнение упругого режима, полученное при условии постоянного дебита, можно распространить и на другие случаи, в том числе на работу скважины с переменным дебитом.
37
В этом случае такая скважина заменяется на группу взаимодействующих фиктивных скважин, работающих с постоянными дебитами и расположенных в одной точке пласта, совпадающей с местоположением реальной скважины. Дебиты фиктивных скважин определяются как разница между последующим и предыдущим дебитами реальной скважины, а продолжительность работы таких скважин определяется с момента изменения дебита реальной скважины до окончания ее работы.
Изменение давления в любой точке пласта, вызванное работой скважины с переменным дебитом, определится по формуле
n |
|
∆ P= ∑∆ Pi , |
(78) |
i =1 |
|
где n – количество фиктивных скважин; ∆ Pi |
– изменение давления, |
вызванное работой i-й фиктивной скважины, заменяющей работу
реальной скважины при изменении еедебитас qi −1 до qi |
: |
|||||||||
|
µ |
|
|
|
|
r |
2 |
|
|
|
∆ P= |
(q − |
q |
) − |
Ei − |
|
|
, |
(79) |
||
|
|
|||||||||
i |
4πkh |
i |
i −1 |
|
|
4χti |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где ti – время работы i-й фиктивной скважины: |
|
|
||||||||
|
|
|
|
i −1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ti = T − ∑ti , |
|
|
|
|
|
(80) |
||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
где Т – полное время работы реальной скважины.
3.3. ИССЛЕДОВАНИЕ СКВАЖИН МЕТОДОМ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ
На основе уравнения упругого режима разработан метод определения фильтрационных параметров пласта– метод восстановления давления. В скважину, работающую при установившемся режиме с дебитом q, спускается глубинный манометр. Скважина останавливается, забойное давление восстанавливается до величины
38
пластового давления. Процесс восстановления забойного давления регистрируется манометром. По результатам измерений строится график(рис. 13) – криваявосстановлениядавления(КВД).
Рис. 13. КВД в координатах Р – t
Процесс восстановления давления в скважине можно описать основным уравнением упругого режима. Для удобства записывают данное уравнение в виде формулы (77), которая преобразуется следующим образом:
|
qµ |
|
|
2, 246χt |
qµ |
|
2, 246χ |
qµ |
|
|
||
∆ Рс= |
|
|
ln |
|
= |
|
ln |
|
+ |
|
ln t |
(81) |
|
2 |
|
2 |
|
||||||||
|
4πkh |
|
rc |
|
4πkh |
rc |
|
4πkh |
|
или
|
|
|
∆ Рс= |
A+ B ln t, |
(82) |
|||
где А= |
qµ |
ln |
2, 246χ |
; В = |
|
qµ |
. |
|
4πkh |
|
|
|
|
||||
|
|
rc2 |
|
4πkh |
|
|||
Формула (82) является уравнением прямой линии в коор- |
||||||||
динатах ∆ P, |
ln t с угловым коэффициентом В и отсекаемым на |
оси ординат отрезком А (рис. 14). На практике форма КВД искажается из-за продолжающегося притока жидкости в скважину после ее остановки (немгновенная остановка скважины), изме-
39
нения характеристик пласта в околоскважинной зоне (ОЗП) и др. Эти факторы, как правило, влияют на форму начального участка кривой, который следует исключать из обработки.
Рис. 14. КВД в координатах ∆ Р, ln t
Обработка кривой восстановления давления производится следующим образом:
1.Строится график КВД в координатах Р – t (см. рис. 13).
2.СтроитсяграфикКВДвкоординатах ∆ P− ln t (см. рис. 14).
3.На КВД в координатах ∆ P, ln t выделяется прямолиней-
ный участок.
4. Определяется уклон выделенного прямолинейного участка (коэффициент В) по координатам точек, соответствующих началу и концу этого участка
В = |
y2 |
− y1 |
. |
(83) |
|
|
|||
|
x2 |
− x1 |
|
5. Определяется гидропроводность пласта (удаленная часть):
ε = |
q |
. |
(84) |
|
|||
4πB |
|
6. Определяется проницаемость пласта (удаленная часть):
k = |
ε µ |
. |
(85) |
|
|||
|
h |
|