- •Контрольна робота
- •Вибір потужності силових трансформаторів
- •Вибір основної схеми електричних з'єднань підстанцій
- •Вибір трансформаторів власних потреб
- •Розрахунок струмів короткого замикання
- •Вибір високовольтних електричних апаратів ру і струмоведучих частин
- •Вибір електровимірювальних трансформаторів струму і напруги
- •Вибір ошиновки розподільних пристроїв (ру)
- •Вибір високовольтних електричних апаратів ру і струмоведучих частин
- •Вибір електровимірювальних трансформаторів струму і напруги
- •Вибір ошиновки розподільних пристроїв (ру)
- •Компонування розподільних пристроїв 110 кВ і конструктивна частина
- •Компонування розподільних пристроїв 6-10 кВ і конструкційна частина
- •Заземлюючі пристрої підстанції
-
Вибір ошиновки розподільних пристроїв (ру)
Ошиновку в РУ 230 кв виконують, як правило, сталеалюмінієвими проводами марки АС, при цьому перетин шин повинен бути не менше 70 мм2 (за умовами коронування). Вибір перетину здійснюється за довгостроково припустимому струмові. При максимальному робочому до 200 А вибираємо перетин 70 мм2 із припустимим струмом 265 А мінімальний перетин, виходячи з умови термічної стійкості, визначається за формулою:
мм2
Де
Перетин 70мм2 підходить і за термічною стійкістю, але живильну підстанцію лінії виконують проводом АС-95, тому і для ошиновки підстанції беремо АС-95.
Ошиновка закритих РУ 10 кв виконується твердими шинами. Вибір перетину також виконується за допустимим струмом. Тверді шини повинні бути перевірені на динамічні дії струмів КЗ і на можливість виникнення резонансних явищ. Зазначені явища не виникають при КЗ, якщо власна частота коливань шини менше 30 і більше 200 Гц. частота власних коливань для алюмінієвих шин визначається за формулою:
де l - довжина прольоту між ізоляторами l=1,5 м;
γ - момент інерції поперечного перерізу шини щодо осі, перпендикулярної до напрямку згинаючої сили, см4;
q - поперечний переріз шини, см2
де σ - товщина шини, см,
h- ширина шини, см.
УМОВОЮ механічної міцності шин є
де σрасч - розрахунковий механічний напрямок у матеріалі ший, МПА,
σдоп = 75 МПА - допустима механічна напруга в матеріалі шин для алюмінієвого сплаву ДДЗТТ.
Розрахункова механічна напруга визначається за формулою
де момент опору шини,
α = 0,5м - відстань між фазами.
Номер по порядку |
Тип трансформатора |
Потужність S, МВА |
Напруга U, кв |
UК, % |
ΔРК, кВт |
ΔРХ, кВт |
IХ, % |
RT. Ом |
ХT. Ом |
ΔQx, кВАр |
|
ВН |
НН |
||||||||||
8 |
ТДН 160000/230 |
160 |
230 |
11/11; 6,6/6,6 |
12 |
525 |
167 |
0,6 |
1,08 |
39,7 |
960 |
Опір системи дорівнює
Опір працюючих ліній Xл, =...; трансформаторів ХТ = ... .
Періодична складова ТКЗ у точці К1
та сама у точці К2 приведена до напруги вищої сторони
реальний ТКЗ у точці К2
Ударний струм
-
у точці К1
-
у точці К2
Допустимо, що амплітуда ЕДС і періодична складова ТКЗ незмінні за часом, тому через час, який дорівнює часу відключення
Int = Ik1 kA для точки К1;
Int = Ik2 kA для точки К2.
Аперіодична складова ТКЗ до моменту розбіжності контактів вимикача
де Та - постійна часу загасання аперіодичної складової для К : Та = 0,025 с, для К2 - Та =0,05 с.
Інтеграл Дюамеля
для K1 до ,
для К2 до
Таблиця 2 - Значення струмів короткого замикання
Струми короткого замикання |
ТКЗ у початковий момент часу |
Ударний ТКЗ і,кА |
ТКЗ у момент витрати контактів вимикача, кА |
Аперіод. складова ТКЗ, iа кА |
Інтеграл Джоуля Bk до А2с |
Шини 110 кВт (K1 ) |
11,375 |
25,899 |
11,375 |
1,459 |
10,998 |
Шини 10 кВт |
9,304 |
21,185 |
9,304 |
1,781 |
12,985 |