2.2. Сбор нагрузок и определение усилий в плите

В соответствие с /3/, при расчете плит, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, полные нормативные значения нагрузок, для помещений, предназначенных для торговых, выставочных и экспозиционных целей, следует снижать в зависимости от грузовой площади А м², рассчитываемого элемента, умножением на коэффициент сочетания y_А.

ψ_А1= 0,5+0,5/(А/А₂)

Грузовая площадь плиты средних пролетов равна

А = 19,4×1,0 = 19,4 м² < А₂ = 36 м²,

Следовательно, коэффициент сочетаний y_А не учитывается (y_А =1,0).

Расчетная нагрузка на 1погонный метр плиты при условной расчетной ширине плиты 1,0 м равна 9937 Н/м ≈ 9,94 кН/м.

С учетом коэффициента по ответственности здания γ_f = 0,95 для расчетов примем: полную расчетную нагрузку q = 0,95∙9,94 = 9,443 кН/м, постоянную расчетную нагрузку g = 0,95∙2,737 =2,60 кН/м.

Расчетной схемой монолитной плиты, рассчитываемой в одном направлении, является неразрезная многопролетная балка с расчетным сечением шириной 1м и высотой 0,06 м. Изгибающие моменты от расчетных и нормативных нагрузок вычисляются в соответствие с расчетной схемой и заданными нагрузками. Усилия определяются с учетом их перераспределения вследствие развития пластических деформаций бетона и арматуры.

Таблица 3.

Сбор вертикальных нагрузок на один квадратный метр перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м^2	Коэффициент надежности	Расчетная нагрузка, Н/м^2
Постоянная g керамическая плитка пола цементная песчаная стяжка t = 30 мм; ρ = 18,0 кН/м^3 железобетонная плита t = 60 мм; ρ =25,0 кН/м^3	350 540 1500	1,1 1,3 1,1	385 702 1650
Итого	2390	–	2737
Временная v, в том числе: длительная кратковременная	6000 4500 1500	1,2 1,2 1,2	7200 5400 1800
Полная q = g+v, в том числе: постоянная и длительная кратковременная	8390 6890 1500	– – –	9937 8137 1800

Изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах от полной расчетной нагрузки q = 9,443 кН/м,

Изгибающие моменты в крайних пролетах и на крайней опоре от полной расчетной q = 9,443 кН/м

Изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах от полной нормативной нагрузки, gⁿ = 7,971 кН/м

Для плит, имеющих по периметру жесткий контур в виде железобетонных второстепенных и главных балок, допускается уменьшать изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах на 20%. Тогда изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах для дальнейших расчетов будут равны. Для расчетов по первой группе предельных состояний

М = 0,8М = 2,361∙0,8 = 1,889 ≈ 1,89 кНм.

2.3. Прочность нормальных сечений плиты.

Арматура рассчитывается на действие пролетных и опорных моментов как для многопролетной балки прямоугольного сечения h×b = 60 × 1000 мм (0,06 × 1,0 м). Назначим величину защитного слоя, а=20 мм. Примем рабочую арматуру класса В500, диаметром 5мм.

Тогда рабочая высота h₀ = h – а – d_s/2 = 60 – 20 – 5/2 = 37,5 мм (0,0375 м).

Арматура средних пролетов.

М =1,89 кНм, арматура B500. Граничное значение α_R = 0,376.

Α_m = М/R_b bh₀² = 1,89/11,5·10³ ·0,0375²·1,0 = 0,117.

Α_m = 0,117 < α_R = 0,376.

Определяем площадь растянутой арматуры

По сортаменту (табл.7 приложения) принимаем 8Ø5 В500 A_s = 1,571см² с шагом s = 125 мм < s _max=200 мм, для плит высотой менее 150 мм. .