Красько САУ
.pdfÐèñ. 2.4. ÏÕ ÓÓ
Искажения плоской вершины |
импульса характеризу- |
ются величиной спада напряжения |
Um за время длительно- |
сти импульса:
,% = Um 100% .
Um
Äëÿ n-каскадных некорректированных УУ (каскады включены последовательно) результирующее время установления фронта и спад плоской вершины импульса можно оценить следующим образом:
t |
= |
t2 |
+t2 |
+...+t2 |
, |
||
yΣ |
|
y1 |
|
y2 |
|
yn |
|
|
Σ = |
1 + |
2 +...+ |
n . |
|
АЧХ и ПХ отражают одни и те же физические процессы в различной форме (частотной и временной). Связь частотных и временных искажений иллюстрируется рис. 2.5.
Нелинейные искажения (искажения формы выходного сигнала) вызываются нелинейностью характеристик усилительных элементов. Количественно нелинейные искажения гармонического сигнала оцениваются коэффициентом гармоник Êã , который представляет собой отношение действующего значения напряжения (тока, мощности) высших гармоник, появившихся в результате нелинейных искажений, к напряжению (току, мощности) основной частоты (первой гармоники) при подаче на вход гармонического колебания основной частоты (при частотно-независимой нагрузке):
11
K = |
(U2 |
+U2 |
+...+U2)/U = |
(I2 |
+ I2 |
+...+ I2)/I = |
||
ã |
2 |
3 |
n |
1 |
2 |
3 |
n |
1 |
= (P2 + P3 +...+ Pn)/P1.
Рис. 2.5. Связь АЧХ и ПХ
Äëÿ n-каскадных УУ (каскады включены последовательно):
KãΣ = Kã12 + Kã22 +...+ Kã2n .
Кроме Kã в усилителях многоканальной связи нелинейность оценивается затуханием соответствующей гармониче- ской составляющей (например, второй):
à2 = 20lg(U1/U2) .
Собственные помехи УУ: фон, наводки и шумы. Остановимся на тепловых внутренних шумах усилителя ввиду принципиальной невозможности их полного устранения.
Любое резистивное сопротивление R (например, внутреннее сопротивление источника сигнала Rã) создает в полосе частот f тепловой шум, среднеквадратичная ЭДС которого
определяется формулой Найквиста:
Eø2 = 4kTR f ,
12
ãäå k – постоянная Больцмана; Ò – абсолютная температура сопротивления.
Мерой оценки шумовых свойств УУ является коэффициент шума F, равный отношению мощностей сигнала и шума на входе УУ к отношению мощностей сигнала и шума на выходе УУ:
F = (Pc /Pø)âõ /(Ðñ /ÐΣø)âûõ;
F, äÁ =10lgF.
В диапазоне СВЧ находит применение оценка шумовых свойств УУ посредством определения шумовой температуры системы Òñ :
Òñ = Ò0 (F −1) ,
ãäå Ò0 – стандартная шумовая температура, Ò0 = 290K (ðå-
комендация МЭК).
Для многокаскадных УУ (каскады включены последовательно):
FΣ = F1 +(F2 −1)/Kp1 +(F3 −1)/Kp1Kp2 +...; TcΣ = Tc1 +(Tc2 −1)/Kp1 +(Tc3 −1)/Kp1Kp2 +...,
ãäå Kp1, Kp2 и т.д. – номинальные коэффициенты усиления по мощности каскадов усилителя.
Амплитудная характеристика и динамический диапазон УУ
Амплитудная характеристика усилителя представлена на рис. 2.6.
Ðèñ. 2.6. ÀÕ ÓÓ
13
Динамическим диапазоном входного сигнала усилителя Dâõ называют отношение Uâõ.max (при заданном уровне нелинейных искажений) к Uâõ.min (при заданном отношении сигнал/шум на входе):
Dâõ =Uâõ.max /Uâõ.min,
Dâõ, äÁ = 20lgDâõ.
В зависимости от назначения УУ возможна оценка динамического диапазона по выходному сигналу, гармоническим и комбинационным составляющим и др.
Некоторые УУ (УПТ, ОУ и т.д.) могут характеризоваться другими специфическими показателями, которые будут рассмотрены по мере необходимости.
2.3.Методы анализа линейных усилительных каскадов
âчастотной области
Большинство соотношений, приведенных в данном пособии, получено на основе обобщенного метода узловых потенциалов (ОМУП) [3]. При использовании ОМУП схема в целом заменяется матрицей эквивалентных проводимостей, отображающей как конфигурацию, так и свойства некоторой линейной схемы, аппроксимирующей реальную схему. Матрица проводимостей составляется на основе формальных правил [3]. При этом усилительные элементы представляются в виде четырехполюсников (подсхем), описываемых эквивалентными Y-параметрами. Выбор Y-параметров активных элементов в качестве основных обусловлен их хорошей стыковкой с выбранным методом анализа. При наличии других параметров активных элементов возможен их пересчет в Y- параметры [3].
При использовании ОМУП анализ состоит в следующем:
– составляют определенную матрицу проводимостей схемы [3];
– вычисляют определитель и соответствующие алгебраические дополнения ij ;
–определяют (при необходимости) эквивалентные четырехполюсные Y-параметры схемы;
–определяют вторичные параметры усилительного каскада.
14
Так как обычно УУ имеют общий узел между входом и выходом, то согласно [3] их первичные и вторичные параметры определяются следующим образом:
Yij = |
ji / |
ii,jj, |
Zij = |
ij / |
, |
Kij = |
ij / |
ii. |
ãäå i, j – номера узлов, между которыми определяются параметры; – двойное алгебраическое дополнение.
По практическим выражениям, получаемым путем упрощения вышеприведенных выражений, вычисляют необходимые параметры усилительного каскада, например:
Yâõ = Gâõ + jωCâõ, Yâûõ = Gâûõ + jωCâûõ,
K(jω) = K0 /(1+ jωτ).
где τ – постоянная времени цепи, Gâõ,Gâûõ – низкочастотные значения входной и выходной проводимости.
Полученные соотношения позволяют с приемлемой точностью проводить эскизный расчет усилительных каскадов. Результаты эскизного расчета могут быть использованы в каче- стве исходных при проведении машинного моделирования и оптимизации. Методы машинного расчета УУ приведены в [4].
2.4.Активные элементы УУ
2.4.1.Биполярные транзисторы
Биполярными транзисторами (БТ) называют полупроводниковые приборы с двумя (или более) взаимодействующими p–n-переходами и тремя (или более) выводами, усилительные свойства которых обусловлены явлениями инжекции и экстракции неосновных носителей заряда.
Для определения малосигнальных Y-параметров БТ используют их эквивалентные схемы. Из множества разнообразных эквивалентных схем наиболее точно физическую структуру БТ отражает малосигнальная физическая Ò-образ- ная схема. Для целей эскизного проектирования при использовании транзисторов до (0,2...0,3) fò ( fò – граничная часто-
15
та усиления транзистора с ОЭ) возможно использование упрощенных эквивалентных моделей транзисторов, параметры элементов эквивалентных схем которых легко определяются на основе справочных данных. Упрощенная эквивалентная схема биполярного транзистора приведена на рис. 2.7.
|
Параметры элементов опре- |
||||||
|
деляются на основе справочных |
||||||
|
данных следующим образом: |
|
|||||
|
– |
объемное |
сопротивление |
||||
|
áàçû |
rá = τîñ /Cê , ãäå |
τîñ |
– |
|||
|
постоянная времени цепи внут- |
||||||
|
ренней обратной связи в тран- |
||||||
|
зисторе на ВЧ; |
|
|
|
|
||
|
–активное |
сопротивление |
|||||
|
эмиттера |
rý = 25,6/Iý, ïðè |
Iý |
â |
|||
|
миллиамперах rý получается в |
||||||
Рис. 2.7. Эквивалентная схе- |
îìàõ; |
|
|
|
|
|
|
ма биполярного транзистора |
– |
диффузионная |
емкость |
||||
|
эмиттера |
Ñýä =1/(2πfTrý), |
ãäå |
fò |
– граничная частота усиления по току транзистора с ОЭ, |
||||
fò = |
|
h21ý |
|
fèçì; |
|
|
|
||||
|
– коэффициент усиления тока базы для транзистора с |
||||
ÎÁ |
|
|
α= H21ý /[(1+H21ý)(1+ jf /fò)], ãäå H21ý – низкочастотное |
значение коэффициента передачи по току транзистора с ОЭ: r = (0,5 … 1,5) Îì.
Таким образом, параметры эквивалентной схемы биполярного транзистора полностью определяются справочными
данными H21ý, fò (h21ý fèçì), Ñê, tîñ (rá) и режимом работы. Следует учитывать известную зависимость Ñê от напря-
жения коллектор – эмиттер Uêý :
Ñê (Uêý2) = Ñê (Uêý1) Uêý1/Uêý2.
По известной эквивалентной схеме не представляет особого труда, пользуясь методикой, изложенной в разделе 2.3, получить приближенные выражения для низкочастотных зна- чений Y-параметров биполярного транзистора, включенного по схеме с ОЭ:
16
Y11ýÍ× = g ≈1/(rá +(1+ H21ý)(rý + r)),
Y21ýÍ× = S0 ≈ H21ýg, Y12ýÍ× ≈ 0,
Y22ýÍ× ≈ 0.
Частотную зависимость Y11ý è Y21ý при анализе усилительного каскада в области ВЧ вычисляют посредством определения входной динамической емкости Ñâõ.äèí и постоянной
времени транзистора τ. Выражения для расчета низкочастотных Y-параметров для других схем включения транзистора получают следующим образом:
– дополняют матрицу исходных Y-параметров Yý äî íå-
определенной Yí , а именно: если |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
á |
ê |
|
|
|
|
|
Yý |
= á Y11ý |
Y12ý |
|
|
|
|
|
|
|
ê |
|
|
|
|
|
|
|
|
Y21ý |
Y22ý |
|
|
|
òî |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
á |
|
ê |
ý |
|
|
Yí = |
á |
Y11ý |
|
Y12ý |
−(Y11ý + Y12ý) |
|
||
ê |
|
Y |
|
Y |
−(Y + Y |
) |
|
|
|
|
|
21ý |
|
22ý |
21ý 22ý |
|
|
|
ý |
|
|
|
|
|
|
|
|
−(Y11ý + Y21ý) |
−(Y12ý +Y22ý) Y11ý + Y12ý + Y21ý + Y22ý |
– вычеркивают строку и столбец, соответствующие общему узлу схемы (б для ОБ, к для ОК), получая матрицу Y-параметров для конкретной схемы включения транзистора.
2.4.2. Полевые транзисторы
Полевыми транзисторами (ПТ) называются полупроводниковые усилительные приборы, в основе работы которых используются подвижные носители зарядов одного типа – либо электроны, либо дырки. Наиболее характерной чертой ПТ является высокое входное сопротивление, поэтому они управляются напряжением, а не током, как БТ.
Определяются малосигнальные Y-параметры ПТ по его эквивалентной схеме. Для целей эскизного проектирования можно использовать упрощенный вариант малосигнальной эквивалентной схемы ПТ, представленный на рис. 2.8.
17
Данная схема с удовлетворительной для эскизного проектирования точностью аппроксимирует усилительные свойства ПТ независимо от его типа, параметры ее элементов находятся из справочных данных.
Выражения для эквивалентных Y-параметров ПТ, вклю- ченного по схеме с ОИ, определяют по методике п. 2.3:
Y11ç = jωCçè , Y12è = jωCçñ , Y21è = S0 ejωτ , Y22è = gi + jωCñè ,
где з, с, и соответственно затвор, сток и исток ПТ; τ – время пролета носителей, τ =Ñçè /S0 .
Граничную частоту единичного усиления ПТ fò можно
оценить по формуле
fò =1/2πτ.
Из анализа полученных выражений для эквивалентных Y-параметров ПТ с учетом конкретных численных значений справочных параметров следует вывод о незначительной зависимости крутизны от частоты, что позволяет в эскизных рас- четах использовать ее низкочастотное значение S0 . Ïðè îò-
сутствии справочных данных о величине внутренней проводимости ПТ gi в эскизных расчетах можно принимать gi ≈ 0
ввиду ее относительной малости.
Пересчет эквивалентных Y-параметров для других схем включения ПТ осуществляется по тем же правилам, что и для БТ.
2.5. Усилительный каскад на биполярном транзисторе с ОЭ
Среди многочисленных вариантов усилительных каскадов на БТ самое широкое применение находит каскад с ОЭ, имеющий максимальный коэффициент передачи по мощности Kp , вариант схемы которого приведен на рис. 2.9.
Если входного сигнала нет, то каскад работает в режиме
покоя. С помощью резистора Rá |
задается ток покоя базы |
Iá0 = (Åê −Uáý0)/Rá . Ток покоя |
коллектора Iê0 = H21ýIá0 . |
18
Напряжение коллектор – эмиттер покоя Uê0 = Åê − Iê0Rê . Отметим, что в режиме покоя напряжение Uáý0 составляет
десятки и сотни мВ (обычно 0,5 … 0,8 В). При подаче на вход положительной полуволны синусоидального сигнала будет возрастать ток базы, а следовательно, и ток коллектора. В результате напряжение на Rê возрастет, а напряжение на
коллекторе уменьшится, т.е. произойдет формирование отрицательной полуволны выходного напряжения. Таким образом, каскад с ОЭ осуществляет инверсию фазы входного сигнала на 180°.
Рис. 2.9. Простой усилительный каскад
Графически проиллюстрировать работу каскада с ОЭ можно, используя входные и выходные статические характеристики БТ, путем построения его динамических характеристик (ДХ) [5, 6]. Вследствие слабой зависимости входной проводимости транзистора g от величины нагрузки входные статические и динамические характеристики практически совпадают. Выходные ДХ – это прямые линии, которые в координатах Iê, Uêý соответствуют уравнениям, выражающим
зависимости между постоянными и переменными значениями
19
токов и напряжений на нагрузках каскада по постоянному и переменному току.
Процесс построения выходных динамических характеристик (нагрузочных прямых по постоянному – R= , переменному – R≈ току) понятен из рис. 2.10.
Следует отметить, что простое построение ДХ возможно только при активной нагрузке, т.е. в области СЧ АЧХ (см. рис. 2.2), в областях НЧ и ВЧ нагрузочные прямые трансформируются в сложные кривые.
Построение ДХ и их использование для графического расчета усилительного каскада подробно описаны в [5, 6].
Рис. 2.10. Динамические характеристики каскада с ОЭ
Нагрузки рассматриваемого каскада по постоянному и переменному току определяются как
R= = Rê;
R≈ = Rê || Rí.
Координаты рабочей точки (Uê0,Iê0,Uáý0,Iá0) для малосигнальных усилительных каскадов выбирают на линейных участках входной и выходной ВАХ БТ, используя в малосигнальных усилительных каскадах так называемый режим (класс) усиления А. Другие режимы работы каскадов чаще используются в усилителях мощности и будут рассмотрены в соответствующем разделе.
20